1B ， 2B为并列运行的15MVA6.3MVA的变压器 ， 应装设纵联差动保护作为变压器的主保护 。
构成：由BCH-2助磁式差动电流继电器构成 。
2、 瓦斯保护 适用于油浸式变压器 ， 它反应油箱内的故障 。
当油箱内故障产生轻微瓦斯或油面下降时 ， 应瞬时动作于信号；当产生大量瓦斯时 ， 应动作于断开变压器 。

11、各侧的断路器 。
3、 零序电流差动保护 当纵联保护对单相接地短路灵敏度不符合要求时 ， 应增设此保护 ， 提高单相接地短路时保护的灵敏度 。
4、 负荷电压启动的过流保护对63MVA以下的升压变压器和系统联络变压器宜采用复合电压起动的过电流保护 。
5、 过负荷保护保护装置能反应公共绕组及各侧绕组的过负荷情况 。
必要时过负荷保护可动作于跳匝或切除部分负荷 。
6、 零序电压电流保护反应变压器单相接地的保护 。
适用于110KV以上中性点直接接地电网内低压侧有电源、高压侧可能接地或不接地运行的变压器 ， 用以反应外部接地短路引起的过电流和中性点不接地运行时外部接地短路引起的过电压 。
7、 零序电流保护适用于110KV及以上中性点 。

12、直接接地电网内中性点直接接地的变压器 ， 用以反应外部接地短路引起的过电流 。
反应变压器单相接地的保护 。
第二节 变压器1B、2B的保护整定计算一、 纵联差动保护（一）、各侧外部短路时流过保护的最大短路电流值如下图：当35KV侧母线发生三相短路故障时 ， 最大短路电流为当10.5KV侧母线发生三相短路故障时 ， 最大短路电流为（二）、计算被保护变压器各侧的归算至同一容量的一次额定电流 ， 选择保护用的变比 ， 确定差动保护中各臂的二次额定电流 。
计算结果见下表：计算用额定数据表：表4-1名称变压器各侧数值额定电压（KV）1035额定电流（A）电流互感器接线方式电流互感器标准变比电流互感器一次侧电流A824.81二次额定 。

13、电流（A）各侧二次额定电流计算为 各侧二次额定电流；电流互感器接线系数 。
当星形接线时=1；当三角形接线时=；变压器额定电流；电流互感器变比 。
因为10KV侧二次额定电流值最大 ， 故取10KV侧为基本侧 。
（三）、差动保护的动作电流（1） 躲过空投时外部故障切除后的励磁涌流 式中 可靠系数 ， 采用1.3；变压器额定电流 。
（2）按躲开10.5KV侧外部短路时的最大不平衡电流来计算：式中 可靠系数 ， 采用1.3；非周期分量引起的误差 ， 采用1；电流互感器的同型系数 ， 采用1；电流互感器的最大相对误差 ， 采用0.1；变压器调压引起的相对误差 ， 采用0.05；继电器整定匝数与计算匝数不等而产生的相对误差 ， 采用0.05；最 。

14、大外部短路电流 。
（3）按躲开电流互感器二次回路断线来计算：式中 正常运行时变压器的最大负荷电流 。
在负荷电流不能确定时 ， 可用变压器额定电流 。
取以上三者中最大者作为保护基本侧的动作电流整定值 ， =2867.8A（4）差动继电器动作电流A继电器的动作安匝 ， 采用60 。
差动线圈匝数按下式计算实际整定匝数选用 继电器的实际动作电流：保护的实际动作电流：(5)非基本侧平衡线圈和工作线圈匝数的计算 。
t非基本侧平衡线圈整定匝数 t非基本侧工作线圈匝数(6)整定匝数与计算匝数不等而产生的相对误差：所以不必再计算（7）灵敏度校验在实际可能的最小运行方式下 ， 保护装置的灵敏度不应小于2 。
Kjx变压器星型侧两相短路的接线系 。

15、数 ， 取2 。
二、 复合电压起动的过电流保护对双绕组变压器 ， 保护装于低压侧 ， 电流元件接于低压侧电流互感器上 ， 电压元件接于低压母线电压互感器上 。
当电压元件对高压母线三绕组三相短路灵敏度不足时 ， 可增加一个接于高压母线电压互感器相间上的低压继电器 。
（一）电流元件与低电压元件的整定1、电流元件的动作值-可靠系数 ， 取1.2；返回系数 ， 取0.85；变压器低压侧额定电流继电器动作电流：2、动作电压的整定负序电压继电器动作电压 ， 躲过正常运行时的不平衡电压=0.0610.5=0.63 KV3、相间电压继电器的动作电压=0.610.5=6.3 KV=6300/100=63 V4、 灵敏度的校验（1）电流元件的灵敏度（ 。

16、满足要求）后备保护区末端两相金属性短路时 ， 流过保护装置的最小保护电流（2）负序电压元件灵敏度的校验后备保护区末端两相金属性短路时 ， 保护安装处的最小负序电压（3）对相间电压元件三、 过负荷保护整定动作电流四、 电流速断保护反应与电流增大而瞬时动作 ， 其保护范围最好能达到本线路全长的100% 。

稿源：(未知)

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标题：35|35kV变电所二次接线及继电保护的设计( 二 )