因A柱和B柱相同 ， 受力也相同 ， 故柱顶位移相同 ， 没有柱顶剪力 ， 故A柱的内力如下图（c）4、 风荷载作用下A柱的内力分析左风时 ， 在q1、q2作用下的柱顶不动铰支座反力 ， 代入计算公式：不动铰支座反力：（）（）A柱顶水平剪力：（）（）故左 。

8、风和右风是 ， A柱的内力图分别示于下图（a）和（b）六内力组合单跨排架的A柱与B柱承受荷载的情况相同 ， 故仅对A柱在各种荷载作用下的内力进行组合 。
表1为A柱在各种荷载作用下内力汇总表 ， 表2为A柱承载力极限状态荷载效应的基本组合 ， 表3为A柱正常使用极限状态荷载效应的标准组合及准永久组合 。
表1为A柱在各种荷载作用下内力汇总表荷载种类恒荷载屋面活荷载风荷载吊车荷载左风右风T()T()荷载编号12345678-5.135-1.5136.93-48.43-33.52-33.5220.18-20.18272.9875.6-4.28-1.0826.38-34.59-23.94-23.9414.42-14.422 。

9、27.4854.0-3.205-1.5136.93-48.43133.080.00420.18-20.18297.975.6555.35121.912.67-1.0826.38-34.5995.06014.42-14.42248.2554.0396.6987.08-22.424.20332.81-297.4348.6-81.9188.99-188.99366.2375.6555.35121.912.120.6348.63-37.48-9.31-9.3118.62-18.6218.683.0237.72-212.4534.71-58.5134.99-134.99305.1954.0396.688 。

10、7.081.770.4534.74-26.77-6.65-6.6513.3-13.3注：（1）内力的单位是kNm ， 轴力的单位是kN ， 剪力的单位是kN；（2）表中弯矩和剪力符号对杆端以顺时针为正 ， 轴向力以压为正；（3）表中第1项恒荷载包括屋盖自重、柱自重、吊车梁及轨道自重；（4）组合时第3项与第4项、第5项与第6项、第7项与第八项二者不能同时组合；（5）有T作用时候必须有Dmax或Dmin同时作用 。
表2为A柱承载力极限状态荷载效应的基本组合组合荷载组合内力名称-由可变荷载效应控制的组合（简化规则）1+0.9(2+3)1+0.9(3+5+7)1+0.9(2+3+5+7)26.74341.02174 。

11、.38797.72539.56934.0954.831+0.9(4+6+8)1+0.9(2+4+6+8)1+0.9(4+6+8)-97.05272.98-59.91475.66-489.67475.92-56.751+0.9(2+4+6+8)1+0.9(2+3+5+7)1+0.9(2+3+5+7)-98.41341.02172.84865.76539.56934.0954.831+0.9(4+6+8)1+0.9(4+6+8)1+0.9(4+6+8)-97.05272.98-58.84407.62-489.07475.95-56.75注：由永久荷载效应控制的组合：其组合值不是最不利 ， 计算从略 。
七 。

12、柱子设计1.上柱配筋计算从表2中选取两组最不利的内力M1=-97.05kNm；N1=272.98kN 。
M2=-98.41Nm；N2=341.02kN 。
(1) 先按M1 ， N1计算l0/h=23600/400=185,故需要考虑纵向弯曲影响 ， 其截面按对称配筋计算 ， 偏心距为：e0=M1/N1=97.05/272.98=0.356mea=h/30=400/30=13.33mm20mm ， 取20mmei=e0+ea=356+20=376mmc=0.5fcA/N=0.514.31.6105/(272.98103)=4.191.0取c=1.0则e=sei+h/2-as=1.21376+400/2-40=614 。

13、.96mmb=0.518N1fcbh0=N/(1fcbh0)=272.98103/(1.014.3400360)=0.1321.0取c=1.0则e=sei+h/2-as=1.25309+400/2-40=546.25mmb=0.518N1fcbh0=N/(1fcbh0)=341.02103/(1.014.3400360)=0.1675,故需要考虑纵向弯曲影响 ， 其截面按对称配筋计算 ， 其偏心距为：e0=M1/N1=539.56/934.09=0.578mea=h/30=900/30=30mm20mmei= e0+ea=578+30=608mmc=0.5fcA/N=0.514.31.875105/( 。

14、934.09103)=1.441.0取c=1.0先按大偏心受压计算相对受压区高度x ， 并假定中和轴通过翼缘 ， 则有 ，x=N/(1fcbf)=934.09103/(1.014.3400) =163.30mm2as=80mmhf=162.5mm,说明中和轴不在翼缘内 。
e=sei+h/2-as=1.10608+900/2-40=1078.8mm采用518 ， (2)再按M2 ， N2计算（M2=-496.74kNm；N2=475.92kN）e0=M2/N2=496.74/475.92=1.044mea=h/30=900/30=30mm20mmei= e0+ea=1044+30=1074mmc=0.5fcA/N 。

15、=0.514.31.875105/(519.65103)=2.581.0取c=1.0x=N/(1fcbf)=475.92103/(1.014.3400)=83.20mm2as=80mm e=sei+h/2-as=1.051074+900/2-40=1537.7mm518 ， 采用722 ， 综合两组计算结果 ， 最后下柱钢筋截面面积每侧选用(722 ， )（3）垂直于排架方向的截面承载力验算查表知 ， 有柱间支撑时 ， 垂直于排架方向的下柱计算长度3.柱裂缝宽度验算裂缝宽度按内力的准永久组合值进行验算 。
风荷载的故不考虑风荷载 。
(1)上柱裂缝宽度验算控制截面-的准永久内力值：e0=Mq/Nq=96mm,因此可知裂缝宽度 。

16、较小不必验算裂缝宽度 。
(2)下柱裂缝宽度验算对-截面内力组合+Mmax及相应的N的情况进行裂缝宽度验算 。
e0=Mq/Nq=0.457mte=As/Ate=As/0.5bh+（bf-b）hf=2661/0.5100900+(400-100)162.5=0.028因为 l0/h=10.75Fvk=451.20kNd冻深=2m ， 取基础底面以上土的平均重度 ， d=1.6 ， 则修正后的地基承载力特征值为控制截面-的最大轴向力标准值按轴心受压估算基础底面尺寸考虑到偏心等影响 ， 将基础再放大30%左右 ， 取l=2.6m ， b=3.4m 。
基础底面积 A=lb=2.63.4=8.84m2基础底面弹性抵抗拒 W=1/6l 。

【单层|单层厂房课程设计】17、b2=1/62.63.42=5.01m2 。
3.地基承载力验算基础及上方土的重力标准值Gk=mAH=202.63.42.25=397.8kN(1)按第组内力标准值验算轴向力 NWk+Nbk+Gk=240.60+392.27+397.8=1030.67kN弯矩 MWk+Mbk=144.38+372.07=516.45kNm偏心距 则， 均满足 。

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标题：单层|单层厂房课程设计( 二 )