采用二次谐波制动 。
采用间歇角原理 。
采用速饱和变流器 。
本设计采用较经济的BCH2型带有速饱和变流器的继电器 ， 以提高保护装置的励磁涌 。

13、流的能力 。
3 短路电流计算：3.1 系统等效电路图:如图3所示 S S 1 20 。
4 0.55 6 3 40 。
292 0 。
292 0.438 0 。
438DL1 d17 81 。
19 1.19DL6 d2XL=3 。
628 D3图3 系统等效电路图 （各阻抗计算见3 。
3)3.2 基准参数选定：SB=100MVA,UB=Uav即：35kV侧UB=37KV ， 10kV侧UB=10 。
5KV.3.3 阻抗计算（均为标幺值）：1） 系统:X1=100/200=0 。
5 X2=100/250=0 。
42） 线路：L1 ， L2：X3=X4=l1X1SB/VB2=0.415100/372=0 。
438L3 ， L4： X5=X6 。

14、=l3SB/VB2=0.410100/372=0 。
2923） 变压器：B1 ， B2：X7=X8=（Uk%/100)SB/S=0.075100/6.3=1 。
19 3 。
4 短路电流计算： 1）最大运行方式:系统化简如图4所示 。
其中： X9=X2+X3X40 。
719 X10= X1+X5X60 。
546X11=X10X90.31X12=X11+X71 。
5据此,系统化简如图5所示故知35KV母线上短路电流:Id1max=IB1/X11=1 。
56/0 。
31=5 。
032(KA) 10KV母线上短路电流：Id2max=IB2/X12=5.5/1 。
5=3 。
667（KA)折算到35KV侧:Id21max=IB1/ 。

15、X12=1.56/1 。
5=1 。
04（KA)对于d3点以炼铁厂计算Id3max=5.5/(1 。
5+3 。
628)=1 。
073(KA）SII SI10 9 0.546 0.71935KVd17（8）1 。
1910KV d2XL=3 。
628d3图41135KV 0.31d1 7（8)1.1910KVd 2XL=3.628d3图52) 最小运行方式下：系统化简如图6所示.因S停运 ， 所以仅考虑S单独运行的结果；X13=X9+X7=0 。
719+1 。
19=1.909所以35KV母线上短路电流：Id1min=IB1/X9=1.56/0 。
719=2.17（kA） 所以10KV母线上短路电流：Id2min=IB2/X 。

16、13=5 。
5/1 。
909=2.88(kA）折算到35KV侧： Id2lmin = IB1/X13=1 。
56/1.909=0 。
817（kA) 对于d3以炼铁厂进行计算Id3min=5.5/ （1.909+3 。
628)=0.993(kA）折算到35KV侧：Id3lmin = 1.56/(1 。
909+3.628)=0 。
282(kA)S90 。
71935KV d1 7(8)10KV 1 。
19 d2 XL=3 。
628图64. 主变继电保护整定计算及继电器选择4.1瓦斯保护 轻瓦斯保护的动作值按气体容积为250300cm2整定 ， 本设计采用280 cm2 。
重瓦斯保护的动作值按导油管的油流速度为0.61 。
5 c 。

17、m2整定本 ， 本设计采用0 。
9 cm2 。
瓦斯继电器选用FJ380型 。
4.2 纵联差动保护：选用BCH2型差动继电器 。
4 。
2 。
1 计算Ie及电流互感器变比,列表如下：名 称各侧数据Y（35KV）（10KV）额定电流I1e=S/ U1e=103 。
9AI2E=S/ U2e=346 。
4A变压器接线方式YCT接线方式YCT计算变比I1e/5=180/5I2e/5=346.4/5实选CT变比nl200/5400/5实际额定电流I1e/5=4.50AI2e/5=4.33A不平衡电流Ibp4 。
504.33=0.17A确定基本侧基本侧非基本侧4.2 。
2 确定基本侧动作电流：1） 躲过外部故障时的最大不平衡电流Id 。

18、z1KKIbp （1）利用实用计算式： Idz1=KK（KfzqKtxfi+U+fza）Id2lmax式中：KK-可靠系数,采用1 。
3；Kfzq非同期分量引起的误差,采用1；Ktx 同型系数 ， CT型号相同且处于同一情况时取0 。
5 ， 型号不同时取1 ， 本设计取1.U变压器调压时所产生的相对误差 ， 采用调压百分数的一半,本设计取0 。
05 。
fza继电器整定匝书数与计算匝数不等而产生的相对误差 ， 暂无法求出,先采用中间值0.05 。
代入数据得 Idz1=1 。
3(110.1+0.05+0 。
05） 1 。
04=270.4（A）2） 躲过变压器空载投入或外部故障后电压恢复时的励磁涌流Idz1= KK Ie （2）式中: 。

19、KK可靠系数 ， 采用1.3；Ie变压器额定电流：代入数据得 Idz1= 1 。
3103.9=135.1（A）3） 躲过电流互改器二次回路短线时的最大负荷电流Idz1= KKTfhmax （3）式中： KK可靠系数 ， 采用1 。
3;
Idz1正常运行时变压器的最大负荷电流；采用变压器的额定电流 。
代入数据得 Idz1=1.3103 。
9=135.1（A)比较上述（1） ， （2） ， (3)式的动作电流 ， 取最大值为计算值,即: Idz1=270 。
4（A）4.2.2确定基本侧差动线圈的匝数和继电器的动作电流将两侧电流互感器分别结于继电器的两组平衡线圈 ， 再接入差动线圈 ， 使继电器的实用匝数和动作电流更接近于计算值；以二次回 。

20、路额定电流最大侧作为基本侧 ， 基本侧的继电器动作电流及线圈匝数计算如下：基本侧(35KV）继电器动作值IdzjsI=KJXIdzI/nl代入数据得 IdzjsI= 270 。
4/40=11.71(A)基本侧继电器差动线圈匝数 WcdjsI=Awo/ IdzjsI式中：Awo为继电器动作安匝 ， 应采用实际值,本设计中采用额定值 ， 取得60安匝.代入数据得 WcdjsI=60/11 。

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标题：35|35KV变电站继电保护设计( 三 )