7、不是主要原因 。
确认二：处理气量过大 经查证 ， 南18站日产气最高为23万方 ， 水气比也仅为0.07方/万方 ， 而该站脱水橇日处理能力为40万方 ， 应该说该站脱水橇重沸器负荷适中 ， 因此处理气量过大并非主要原因,第六部分、要因确认,确认三：主母火压力设置不当 在脱水橇的运行中 ， 对燃烧器主母火压力等运行参数有着严格的要求 ， 设置不当将直接影响脱水橇的稳定运行 ， 经调查 ， 2009年南18站经常出现重沸器无风时自动熄火的现象 ， 其直接原因便是燃烧器主母火压力参数设置不当 。
经小组全体成员分析确认 ， 燃烧器主母火压力设置不当是主要原因 。
确认四：冬季风大 经调查 ， 南18站露点不合格的时间多出现在冬季 ， 而整个冬季属陕北地区 。

8、的风季 ， 风大对脱水橇的影响是必然的 ， 但风大属自然因素 ， 人力无法改变 ， 因此冬季风大的问题本小组暂不考虑,第六部分、要因确认,确认五：燃烧器功率小 由设计资料查得TDE40104m3/d脱水橇燃烧器额定功率为59KW ， 而相同规格普帕克脱水橇燃烧器额定功率为200KW ， 由此我们初步判断TDE脱水橇重沸器温度达不到要求与其燃烧器功率较低有关 。
通过计算 ， 额定功率为59 KW ， 热效率为65% ， 循环量最大为375L/h时(45015型泵泵次6次/分） ， 三甘醇可以达到再生要求 ， 但考虑到循环量与脱水露点的关系 ， 现场要求实际循环量应达到625L/h（45015型泵泵次10次/分) ， 因此可见燃烧器功率无法满足实际循 。

9、环量下三甘醇再生要求 。
因此判定燃烧器功率小是主要原因,第六部分、要因确认,确认六：风门挡板挡风能力差 南18站TDE脱水橇风门调节依靠外侧一平直钢板的轴向移动来实现 ， 该风门在风向正对风门挡板时挡风能力较强 ， 但对侧风的挡风能力较差 ， 因此该橇经常出现燃烧器火焰被风吹灭的现象 ， 所以风门挡板挡风能力差是主要原因,图4：TDE脱水橇燃烧器照片,第六部分、要因确认,确认七：重沸器容积小 重沸器容积过小将导致火管与三甘醇换热面积小 ， 换热时间短 ， 从而使三甘醇不能充分再生 ， 通过与同样处理量的普帕克脱水橇比较 ， TDE脱水橇重沸器容积明显偏小 ， 但如要加大重沸器容积 ， 则需对脱水橇进行重新布局设计 ， 工程难度较大 ， 且需大 。

10、量资金 ， 已非本小组能力所及 ， 因此 ， 重沸器容积过小的问题本小组暂不考虑 。
确认八：仪表误差大 仪表误差过大会对操作人员产生误导 ， 进而发生误操作 ， 影响脱水橇正常运行 。
但我厂目前在用仪表从质量检验、专业人员定期校验上严格把关 ， 仪表误差基本控制在标准范围内 。
因此 ， 仪表误差大不是主要原因,第六部分、要因确认,图5：压力表校验照片 图6：标准作业程序照片,第六部分、要因确认,确认九：测量方法错误 错误的测量方法将产生错误的结论 ， 从而使我们产生错误的判断 。
我区测量人员均经过专业培训 ， 并取得相关资质 ， 且操作过程严格执行标准作业程序 ， 因此 ， 测量方法错误不是主要原因 。
经过对所有末端因素的逐条确认 ， 本次QC活动需 。

11、要解决的造成重沸器再生效果差的主要原因有： 1. 主母火压力设置不当 2. 燃烧器功率小 3. 风门挡板挡风能力差,第七部分、制定对策,针对以上要因 ， 小组成员制定了如下对策： 表4：对策表,第八部分、对策实施,实施一：技术员现场调试设定主母火压力 1. 2009年6月由技术员现场调试脱水橇 ， 根据脱水橇设计参数 ， 结合南18站生产实际 ， 最终设定主火压力40-50KPa ， 母火压力25-30psi 。
经过一个月的连续运行 ， 脱水橇运行正常 。
2. 2009年7月在区部的组织下 ， 技术组根据现场调试结果 ， 结合脱水橇设计参数 ， 对脱水橇的操作规程进行了修订完善 ， 规定了巡回检查内容 ， 明确了各项操作参数 ， 从而使脱水橇 。

【QC|QC成果-提高脱水露点合格率】12、的操作得以规范化 。
对策实施后 ， 根据调查 ， 2009年7月-9月 ， 南18站重沸器再未出现无风时自动熄火现象 ， 达到了设定的目标,第八部分、对策实施,实施二：改造燃烧器火咀 1. 由表5可见 ， 与相同处理量的普帕克脱水橇火咀比较 ，TDE脱水橇主火火咀明显偏小 ， 为了增大重沸器燃烧器功率 ， 我们将原来直径2.2mm的主火火咀分别更换为直径3.2mm、4.2mm、5.2 mm的喷嘴,表5：处理量40104m3/d普帕克与TDE脱水橇设计参数对照表,第八部分、对策实施,2009年9月份将主火火咀改为3.2 mm ， 运行2个月效果不明显 。

来源：(未知)

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标题：QC|QC成果-提高脱水露点合格率( 二 )