『易坊知识库摘要_457545|457545m0号块碗扣式支架计算书( 二 )』（1）、强度验算荷载组合：腹板区：q=（1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.2=33.26kN/m 底板区：q=（1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.2=13.92kN/m 翼缘区：q=（1.2*（13+1）+...

（1）、强度验算荷载组合：腹板区：q=（1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.2=33.26kN/m 底板区：q=（1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.2=13.92kN/m 翼缘区：q=（1.2*（13+1）+1.4 。

9、*（2.5+2+2）*0.3=7.77kN/m最大弯矩：腹板区： MmAX= qL2/10=0.1*33.26*0.62=1.20kN.m 底板区： MmAX= qL2/10=0.1*13.92*0.92=1.13kN.m翼板区： MmAX= qL2/10=0.1*7.77*0.92=0.63kN.m腹板区的最大弯矩最大 ， 故用腹板区的最大弯矩计算W=1/6*B*H2=1/6*1000*10002=1.67105mm3=MmAX/W=1.20*106/(1.67*105)=7.19MPa=10.8MPa故横向方木强度满足要求（2）、刚度验算荷载组合：腹板区：q=1.2*（130+1）*0.2=3 。

10、1.44kN/m 底板区：q=1.2*（49.4+1）*0.2=12.10kN/m 翼板区：q=1.2*（13+1）*0.3=5.04kN/m 截面惯性矩：I=1/12*100*1003=8.33106mm4抗弯刚度腹板区： f=ql4/150EI=31.44*6004/(150*8.5103*8.33106)=0.38mmf=600/400=1.5mm底板区： f=ql4/150EI=12.1*9004/(150*8.5103*8.33106)=0.75mmf=900/400=2.25mm翼板区的计算跨径和底板区相同 ， 荷载小于底板区 ， 故无需验算故横向方木刚度满足要求3、 纵桥向方木纵桥向方木 。

11、尺寸采用15cm15cm ， 放置于碗扣支架的顶托上 ， 承受横桥向方木传递给其的集中荷载 ， 计算跨径腹板和底板处为60cm ， 翼缘板处为90cm ， 按简支梁模型考虑 。
腹板和底部处加载示意图翼缘板处加载示意图（1）、强度验算横向方木所传递给纵向方木的集中力为：腹板区: P=33.260.6=19.96kN底板区：P=13.920.9=12.53kN翼板区：P=5.180.9=4.66kN纵向方木自重：g60.150.150.14 kN/m按最大正应力布载模式计算：支座反力 腹板区：R(19.96*0.9+0.14*0.6*0.3)/0.6=29.98KN底板区：R(12.53*0.9+0.14*0.6*0. 。

12、3)/0.6=18.84KN翼板区：R(4.66*1.35+0.14*0.9*0.45)/0.9=7.05KN最大跨中弯距 腹板区：Mmax29.980.3-0.140.32/2-17.720.25.45KN.m底板区计算跨径和腹板区相同 ， 荷载小于腹板区 ， 无需计算翼板区：Mmax7.050.45-0.140.452/2-4.660.31.76KN.m因腹板区的弯矩最大 ， 按腹板区的最大弯矩计算抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63105mmmaxMmax /W5.45*106/5.63*1059.68MPa0=10.8 MPa 故纵向方木的强度满足要求（2） 、刚度验算按最大支座反力布载 。

13、模式计算：集中荷载:腹板区：P=19.96*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=74.38kN底板区：P=12.53*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=41.02kN翼板区：P=4.66*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=10.45kN因腹板区和底板区的跨径相同 ， 集中腹板区较底板区大 ， 故只需验算腹板区和翼板区即可 。
抗弯惯性矩I=1/12*150*1503=4.22107mm4抗弯刚度腹板区：fPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)74.38*1000*6003/(48*8.5103*4.22107)+5*0.14*6004/(384*8.5103 。

14、*4.22107)0.93mmf0600/4001.5mm 翼板区： fPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)10.45*1000*9003/(48*8.5103*4.22107)+5*0.14*9004/(384*8.5103*4.22107)0.45mmf0900/4002.25mm 故纵向方木的刚度符合要求4、 支架立杆计算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008)的规定 ， 脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:1、永久荷载+可变荷载荷载2、永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载 ， 腹板区承受60cm60cm平面内的荷载 ， 底板区承受9 。

15、0cm60cm平面内的荷载 ， 翼缘区90cm90cm承受平面内的荷载 。
（1）、不组合风荷载腹板区： N1=（1.2*（130+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.6=59.89kN底板区： N1=（1.2*（49.4+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.9=37.57kN翼板区： N1=（1.2*（13+1）+1.4*（2.5+2+2）*0.9*0.9=20.98kN腹板区支架立杆承受的荷载最大 ， 用其计算支架自重偏保守按12m考虑 ， G=12*0.235=2.82KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=59.89+2.82=62.71kN横杆步距按1.2m计算 ， 故立杆计算长度为1 。

16、.2m ， 回转半径为15.78mm 。
长细比=L/i=1200/15.78=7680,根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 ， 查表得故=0.744 ， 则：N= A=0.744489215=78.22kNNN 符合要求（2）、组合风荷载立杆荷载：根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 ， 支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算 。
腹板区：N=（1.2*（130+1）+0.9*1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.6=59.54kN底板区：N1=（1.2*（49.4+1）+0.9*1.4*（2.5+2+2）*0.6*0.9=37.08kN翼板区： N1=（1.2*（13+1 。

17、）+0.9*1.4*（2.5+2+2）*0.9*0.9=20.24kN腹板区的组合荷载最大 ， 用其进行验算 。
风荷载标准值按下式计算：k=0.7sz0=0.7*1.0*0.78*0.46=0.25 KN/m2其中 w0 - 基本风压(kN/m2) ， 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规采 用：0=V02/1600,V0取27.2m/s ， 则0=0.46KN/m2；z - 风荷载高度变化系数 ， 按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：偏保守估计取值h=17m, 属C类 。
z =0.616*（z/10）0.441.14 ， z=0.78；s - 风荷载体型系数：本工程 取值为1 。

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