1、Xxxxx 项目 塔吊基础施工 方案 0 1 目目 录录 1.1.工程简介工程简介 .1 2.2.编制依据编制依据 .1 3.3.塔吊基础方案塔吊基础方案 .2 3.13.1 塔吊布置及基础概况塔吊布置及基础概况.2 3.23.2 塔吊专用基础桩涉及土层参数（引自地质勘查报告）塔吊专用基础桩涉及土层参数（引自地质勘查报告）.2 3.33.3 格构柱、格构式塔吊基础施工要求格构柱、格构式塔吊基础施工要求.3 4.4.格构式塔吊基础计算书格构式塔吊基础计算书 .3 4.14.1 基本参数基本参数.3 4.24.2 非工作状态下荷载计算非工作状态下荷载计算.6 4.34.3 工作状态下荷载计算工作状 。

2、态下荷载计算.15 4.44.4 桩基沉降验算桩基沉降验算.26 5.5.塔吊基础施工图纸塔吊基础施工图纸 .30 2 1.1.工程简介工程简介 工程名称：上海贝岭技术研发中心； 工程建设地点：上海市徐汇区宜山路810号； 结构类型：属于框架剪力墙结构；地上19层；地下2层；建筑高度约80m 。
工程建设主要参与方：本工程由上海贝岭股份有限公司投资建设 ， 信息产业电子第十一 设计研究院有限公司设计（基坑围护由同济设计研究院设计） ， 地质勘察为浙江省工程勘察 院上海分院 ， 由上海市工程建设监理咨询有限公司监理 ， 由中国二十冶工程建设有限公司组 织施工 。
2.2.编制依据编制依据 本工程地质勘察报告 ， 塔吊安 。

3、装使用说明书、钢结构设计规范（GB50017xxxx）、 钢结构设计手册（第三版）、建筑结构静力计算手册（第二版）、结构荷载规范 （GB5009xxxx）、混凝土结构设计规范（GB50010-xxxx）、建筑桩基技术规范 （JGJ942008）、建筑地基基础设计规范（GB50007xxxxx）等 。
3.3.塔吊基础方案塔吊基础方案 3.13.1 塔吊布置及基础概况塔吊布置及基础概况 本工程使用一台徐工 QTZ80E（5514）塔吊 ， 位于南侧 910 轴之间；塔吊初次自由起 升高度 35mh040m ， 足以避开周边已有建筑物以及市政高压电线；塔吊最终高度约 90m ，配套相应附墙件（详见塔吊安装专 。

4、项方案）。
塔吊基础采用格构式基础 ， 结合桩基 。
塔吊基础 桩北侧 2 根桩利用 850mm 直径工程桩兼作塔基桩 ， 有效桩长 62m；南侧设置 2 根塔吊专用 的基础桩 ， 有效长度 22m ， 直径 800mm ， 桩端进入本工程地质勘察报告所述2 土层 5 3.55m 。
格构柱采用 L14014 角钢作为主材 ， 进入桩顶 3m ， 详见相应图纸 。
地面塔吊承台 采用 C40 混凝土配筋 ， 厚度 1.2m ， 长宽=4.5m3.5m 。
桩顶标高-9.600m ， 承台底标高 +1.000m 。
详见后附塔吊基础施工图纸 。
3.23.2 塔吊专用基础桩涉及土层参数（引自地质勘查报告）塔吊专用基础桩涉及土层参数（引自地质勘查报告） 表一 。

5、 序号名称 hi(m) qsik(kPa ) qpk(kPa ) sip 3 1水泥土搅拌桩加固土4201.0 2灰色淤泥质粘土7.45201.0 3灰色粉质粘土8351.00 4灰色砂质粉土夹粉质粘土12.35511001.0 1.00 表二 序号 土层厚度hi(m) 重度 i(kN/m3) 极限侧阻(kPa) 压缩模量Ei(MPa) 14192030 27.4517.3202.55 3818.1353.59 412.318.55517 511.718.15011 65.2195515 79.1198545 81818.57020 910019.210065 3.33.3 格构柱、格构式塔吊 。

6、基础施工要求格构柱、格构式塔吊基础施工要求 1、格构柱端锚入混凝土承台长度不小于450mm和1/3承台厚度；混凝土强度等级不小于 C35；本工程定为 格构柱端锚入混凝土承台长度不小于450mm ， 混凝土强度等级C40 。
2、格构柱锚入桩基中的长度不小于2000mm ， 并需增加箍筋和主筋数量 ， 确保焊接质量 桩混凝土等级不小于C30；本工程格构柱锚入桩基中的长度3000mm ， 桩采用水下C30混凝土 。
3、吊（插）入桩孔时 ， 应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位 。
特别需防止浇捣 混凝土后钢构柱的偏位 ， 施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法） 。
4、钢构柱应在工厂制作 ， 成品后运往工地 。
现场焊接水平 。

7、杆与斜撑杆（柱间支撑）等 构件 ， 必须持有焊接上岗证 ， 原则上仍应由生产厂家派员施焊 。
5、单肢钢构柱内部需留有足够空间 ， 浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充 率达到95%以上 。
6、开挖土方时 ， 塔机钢构柱周围的土方应分层开挖 ， 钢构柱之间的水平与斜撑杆（或 柱间支撑） ， 连接板等构件 ， 必须跟随挖土深度而及时设置并焊接 。
7、塔机使用中 ， 要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情 况 ， 随时拧紧；经常观察塔机的垂直度 ， 发现超差及时纠正 。
8、工程桩和塔吊专用桩不均匀沉降差： 23.820-9.295=14.525mm 。
考虑到从塔吊开始 4 使用到基坑大底板浇筑完成时间段约 4 个 。

8、月 ， 初期不均匀沉降量可估算为 14.52560%=8.715mm ， 8.715/2200=3.9614 ， 满足要求 。
在地下室大底板完成浇筑前应 加强观测 ， 及时采取纠偏措施；考虑到塔基桩端以下有 4m 厚的水泥土搅拌桩加固层 ， 在灌 注桩施工时 ， 22m 塔基桩可采取适当扩大桩端 2m 范围内的直径 ， 减少沉降差 。
为进一步降 低不均匀沉降 ， 宜采取扩大桩顶以下 2m 范围内直径的措施（扩为 850mm ， 其余不变）。
4.4.格构式塔吊基础计算书格构式塔吊基础计算书 4.14.1 基本参数基本参数 4.1.1 塔吊基本参数塔吊基本参数 塔吊型号：QZT80E(5514)； 标准节长度b：2.5m； 塔吊自重 。

9、Gt：1015.4kN（升至理论附着最高时的最重状态 ， 加平衡配重,在起升40m时自 重为50.6t至69.14t ， 因标准节选材的不同而不同）； 最大起重荷载Q：80kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：按塔吊说明书设置； 塔吊起升高度H：40m； 塔吊地脚螺栓数目n：按塔吊说明书设置； 塔身宽度B: 1.6m； 塔吊地脚螺栓性能等级：按塔吊说明书设置； 工作风压：0.25kPa 非工作风压：0.80kPa（初次起升） 特别说明：抗压以全重加最大弯矩计算 ， 桩抗拔以初升40m时的重量计算 ， 此为最不利状态 。
在塔吊升至最高时 ， 通过设置4个附墙件 ， 塔身弯矩传递至基础承台的数值非常小 ， 仅有塔身 最大弯矩的2%左 。

10、右；设置第一道附墙件时仅有20%左右 ， 此时在最下端的基础主要承受垂直压 力 ， 且届时大底板早已浇筑完成 ， 受力状况大为简化 ， 因此塔吊在40m初始高度进一步上升后 基础的受弯矩作用力状况无需进一步复核验算 。
计算图举例如下： 5 塔吊示意图 受力图 弯矩图 综上所述 ， 对于塔吊基础 ， 定下如下需要验算的工况项目： 塔吊40m初升独立时 ， 工作状态、非工作状态下最大弯矩及其分别对格构柱、桩造成的 1 最大、最小压力； 塔吊升至最高140m（本工程实际仅110m左右）分别对格构柱、桩的最大竖向压力 2 4.1.2 格构柱基本参数格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：10.6m； 格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件 。

11、节间长度a1：0.8m； 格构柱分肢材料类型：L140 x14； 6 格构柱基础缀件节间长度a2：2.4m； 格构柱钢板缀件参数:宽270mm ， 厚12mm； 格构柱截面宽度b1：0.47m； 格构柱基础缀件材料类型：L70 x8； 单根格构柱计算自重：2.7t 4.1.3 基础参数基础参数 桩中心距S2S1：2.2m3m； 桩入土深度l：22m（2根工程桩62m ， 仅沉降验算使用）； 桩直径d：0.8m（2根工程桩0.85m为便于计算 ， 仅沉降验算使用）； 桩混凝土等级：水下C30； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩钢筋直径：20mm； 桩钢筋型号：HRB335； 承台宽度L2 L1：3 。

12、.5m4.5m； 承台厚度h：1.2m； 承台混凝土等级为：C40； 承台钢筋等级：HRB335； 承台钢筋直径：20； 承台保护层厚度:25mm； 承台箍筋间距：250mm； 4.1.4 塔吊计算状态参数塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：D类密集建筑群 ， 房屋较高；风荷载高度变化系数：0.73； 主弦杆材料：圆钢； 主弦杆宽度c：250mm； 非工作状态： 所处城市 上海 ，最大允许风压0：0.8 kN/m2； 额定起重力矩Me：892kNm； 基础所受水平力P：30kN； 塔吊倾覆力矩M：552.37kNm（非工作状态下 ， 起重力矩不发生）； 工作状态： 所处城市 上海 ，最大允许风压0：0.2 。

13、5 kN/m2 ，额定起重力矩Me：892kNm； 基础所受水平力P：30kN； 塔吊倾覆力矩M：1089.49kNm； 7 4.24.2 非工作状态下荷载计算非工作状态下荷载计算 4.2.1 塔吊受力计算塔吊受力计算 1 1、塔吊竖向力计算、塔吊竖向力计算 承台自重：Gc=25BcBch1.2=253.504.501.201.2=567.00kN 格构柱系统自重：Gz=4271.2=129.60 kN 作用在基础桩上的垂直力：N=1.2(Gt+Gc+Gz)=1.2(1015.40+567.00+129.60) =2050.60kN（全高） N=1.2(Gt+Gc+Gz)=1.2(506.0+ 。

14、567.00+129.60)=1443.12kN（初升40m ， 上拔力验算 用） N=1.2(Gt+Gc+Gz)=1.2(691.4+567.00+129.60)=1665.60kN（初升40m ， 压力验算用） 2 2、塔吊风荷载计算（初升、塔吊风荷载计算（初升40m40m） 地处 上海 ， 最大允许风压0=0.8 kN/m2 挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数=0.87 体型系数s=1.14 查表得：荷载高度变化系数z=0.73 高度z处的风振系数取：z=1.0 所以风荷载设计值为： =0.7zsz0=0.71.001.140.730.80=0.47kN/m 。

15、2 3 3、塔吊弯矩计算、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M=BHH0.5=0.470.871.6040.0040.000.5=516.77kNm 总的最大弯矩值： Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(516.77+30.001.20)=552.37kNm 4 4、塔吊水平力计算、塔吊水平力计算 水平力：V=1.2(BH+P)=1.2(0.801.6040.000.87+30.00)=89.23kN 5 5、每根格构柱的受力计算、每根格构柱的受力计算 8 作用于格构柱顶面的重力作用：N=1.2(Gt+Gc)=1.2(1015.40+567.00)=1898.88kN 。
。

16、Mmax=552.37kNm V=89.23kN 作用在基础桩上的垂直力：N=2050.60kN（全高） N=1443.12kN（初升40m ， 上拔力验算用） N=1665.60kN（初升40m ， 压力验算用） 作用在桩面弯矩Mmax=552.37+1.489.2311.8（格构柱承台高度）=2026.46 kNm 图中x轴的方向是随时变化的 ， 计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算 。
（1 1）、桩顶竖向力的计算（取下述工况中的大者）、桩顶竖向力的计算（取下述工况中的大者） 全高全高140m140m时的工况（加设扶墙件 ， 弯矩及水平力可忽略）：时的工况（加设扶墙件 ， 弯矩及水平力可忽略）： 1 。

17、 1 Ni=(F+G)/4=2050.60/4=512.65 kN 初升初升40m40m ， 竖向压力验算 ， 竖向压力验算 2 2 Ni=(F+G)/4Mxyi/yi2Myxi/xi2； 式中：N单桩个数 ， n=4； 9 F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值； G桩基承台加上格构柱的自重； Mx,My承台底面的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离； Ni单桩桩顶竖向力设计值； 设短边方向为x方向 ， 长边方向为y方向 。
确定最不利弯矩方向：设与x方向夹角为 ， 则单桩受力N=Msin/（22.2） +Mcos/（23）； N对求导 ， 则得出N=Mcos/（22.2）- Msin/（23） ， 当N 。

18、=0时可以得 出其极值 ， 则可得tg=3/2.2时出现最不利工况 。
即sin=0.8065 ， cos=0.5914 。
则有：Mx= Mmaxcos=2026.460.5914=1198.45 kNm， My= Mmaxsin=2026.460.8065=1634.34kNm 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值 最大压力：Nmax=1665.60/4+(1198.453)/(232)+ (1634.342.2)/(22.22) =987.58kN 最小压力：Nmi=1443.12/4-(1198.453)/(232)- (1634.342.2)/(22.22)=- 210.4kN 需要验算桩基础抗拔力 。
。

19、桩顶剪力的计算桩顶剪力的计算 3 3 V0=V/4=89.23/4=22.31kN （2 2）、格构柱顶竖向力的计算（取下述工况中的大者）、格构柱顶竖向力的计算（取下述工况中的大者） 格构柱受力明显小于桩顶 ， 按照桩顶受力数据进行计算 。
4.2.2 塔吊与承台连接的螺栓验算塔吊与承台连接的螺栓验算 按照塔吊说明书要求设置 ， 不再计算 。
4.2.3 承台验算（下述验算荷载取数均大于设计值）承台验算（下述验算荷载取数均大于设计值） 1 1、承台弯矩的计算、承台弯矩的计算 10 依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条 。
Mx1 = Niyi My1 = Nixi 其中 Mx1,My 。

【格构式|格构式塔吊基础专项方案改5514(终稿)】20、1计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取(a-B)/2=(3.00-1.60) /2=0.700m；（取最不利值） Ni1单桩桩顶竖向力设计值去除单根格构柱重量荷载； （Mx1 ， My1）max=20.7（1429.63-32.53）=1955.94kNm 。
2 2、承台截面主筋的计算、承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算 。
As = M/(sh0fy) s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 式中：l系数 ， 当混凝土强度不超过C50时 ，1取为1.0,当混凝 。

21、土强度等级为C80时 ，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； fc混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2； ho承台的计算高度ho=1200.00-25.00=1175.00mm； fy钢筋受拉强度设计值 ， fy=300N/mm2； 经过计算得：s=935.62106/(1.00019.1004.500103(1175.000)2)=0.0105； =1-(1-20.0105)0.5=0.0106； s =1-0.0106/2=0.995； Asx =Asy=1955.94106/(0.9951175.000300)=5431mm2； 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面 。

22、积为: 120035000.15%=6300mm2； 建议配筋值：HRB335钢筋 ， 20160 。
承台底面单向根数21根 。
实际配筋值 6598.2mm2 。
11 3 3、承台斜截面抗剪切计算、承台斜截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9、5.9.10条 。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性 ， 记为 V=893.80kN 。
我们考虑承台配置箍筋的情况 ， 斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0 其中：o建筑桩基重要性系数 ， 取1.00； Bc承台计算截面处的计算宽度 ， Bc=4500.00mm； ho承台计算截面处的计算高度 ， h 。

23、o=1200.00-25.00=1175.00mm； 计算截面的剪跨比 ， =a/ho ， 此处 ， a=(4500.00/2-1650.00/2)-(4500.00/2- 3000.00/2)=675.00mm ，当 3时,取=3；此处得=0.574； 剪切系数 ， 当0.31.4时 ， =0.12/(+0.3)；当1.43.0时 ，=0.2/(+1.5) ，得=0.137 ； fc混凝土轴心抗压强度设计值 ， fc=19.10N/mm2； 则 ，1.00（1429.63-32.53） =1397.10kN0.13719.104500.001175.00/1000=13835.80kN； 经过计算承台已满足抗剪要求 。

24、 ， 只需构造配箍筋！ 4.2.4 单肢格构柱截面验算（下述验算荷载取数均大于设计值）单肢格构柱截面验算（下述验算荷载取数均大于设计值） 1 1、格构柱力学参数、格构柱力学参数 L140 x14 A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm 每个格构柱由4根角钢L140 x14组成 ， 格构柱力学参数如下： Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=688.81+37.57(47.00/2-3.98)24=60016.49cm4； An1=A4=37.574=150.28cm2； W1=Ix1/(b1/2-z0)=60016.49/(47.00/2-3.98) 。

25、=3074.62cm3； ix1=(Ix1/An1)0.5=(60016.49/150.28)0.5=19.98cm； 2 2、格构柱平面内整体强度、格构柱平面内整体强度 12 Nmax/An1=1429.63103/(150.28102)=95.13N/mm2f=300N/mm2； 格构柱平面内整体强度满足要求。
3 3、格构柱整体稳定性验算、格构柱整体稳定性验算 L0 x1=lo=10.60m； x1=L0 x1102/ix1=10.60102/19.98=53.04； 单肢缀板节间长度：a1=0.80m； 1=L1/iv=80.00/2.75=29.09； 0 x1=(x12+12)0 。

26、.5=(53.042+29.092)0.5=60.50； 查表：x=0.80； Nmax/(xA)=1429.63103/(0.80150.28102)=123.98N/mm2f=300N/mm2； 格构柱整体稳定性满足要求 。
4 4、刚度验算、刚度验算 max=0 x1=60.50=150 满足； 单肢计算长度：l01=a1=80.00cm； 单肢回转半径：i1=4.28cm； 单肢长细比：1=l01/i1=80.00/4.28=18.690.7max=0.760.50=42.35； 因截面无削弱 ， 不必验算截面强度 。
分肢稳定满足要求 。
4.2.5 整体格构柱基础验算（下述验算荷载取数均大于 。

27、设计值）整体格构柱基础验算（下述验算荷载取数均大于设计值） 1 1、格构柱基础力学参数、格构柱基础力学参数 单肢格构柱力学参数： Ix1=60016.49cm4 An1=150.28cm2 W1=3074.62cm3 ix1=19.98cm 格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的 ， 整个基础的力学参数： Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=60016.49+150.28(2.20102/2- 0.47102/2)24=4737796.07cm4； An2=An14=150.284=601.12cm2； 13 W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4737796.07/(2 。

28、.20102/2-0.47102/2)=54772.21cm3； ix2=(Ix2/An2)0.5=(4737796.07/601.12)0.5=88.78cm； 2 2、格构柱基础平面内整体强度、格构柱基础平面内整体强度 N/An+Mx/(xW)=2050.60103/(601.12102)+1429.63106/(1.054772.21103)=83.61N/mm2 f=300N/mm2； 格构式基础平面内稳定满足要求 。
3 3、格构柱基础整体稳定性验算、格构柱基础整体稳定性验算 L0 x2=lo=10.60m； x2=L0 x2/ix2=10.60102/88.78=11.94； An2 。

29、=601.12cm2； Ady2=210.67=21.34cm2； 0 x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(11.942+40601.12/21.34)0.5=35.63； 查表：x=0.92； NEX = 2EAn2/1.10 x22 NEX=87532.35N； N/(xA) + mxMx/(Wlx(1-xN/NEX) f N/(xA)+mxMx/(Wlx(1-xN/NEX)=27.00N/mm2f=300N/mm2； 格构式基础整体稳定性满足要求 。
4 4、刚度验算、刚度验算 max=0 x2=35.63=150 满足； 单肢计算长度：l02=a2=200.00cm； 单肢回 。

30、转半径：ix1=19.98cm； 单肢长细比：1=l02/ix1=200.00/19.98=10.010.7max=0.735.63=24.94； 因截面无削弱 ， 不必验算截面强度 。
刚度满足要求 。
14 4.2.6 桩承载力验算桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第4.1.1条 。
根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值 ， 取其中最大值； N=987.58kN； 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 0NfcA 其中 ， o建筑桩基重要性系数 ， o=1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值 ， fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积 ， A=d2/4=0.50 m2 。

31、； 则 ， 1.00987.58=987.58kN987.58kN ， 桩的竖向极限承载力满足要求! 4.2.8 桩基础抗拔验算桩基础抗拔验算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条 1.1.单桩抗拔承载力设计值按下式计算单桩抗拔承载力设计值按下式计算 R=Uk/2+Gp 式中 Uk群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值: Gp基桩自重 ， 地下水位以下取浮重度 16 Ui破坏表面周长 ， 等直径桩 ， 所以取2.51m i抗拔系数 Uk=0.620.002.514.00+0.620.002.517.45 +0.635.002.518.00+0.655.002.512 。

32、.55 =977.77kN Gp=2.5122.0015.00=829.38kN R=977.77/2.00+829.38=1318.27kN 2.2.考虑群桩呈整体破坏 ， 桩群抗拔承载力设计值按下式计算考虑群桩呈整体破坏 ， 桩群抗拔承载力设计值按下式计算 R=Ugk/2+Ggp 式中 Ugk群桩呈整体破坏时桩基的抗拔极限承载力标准值 Ggp群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数 ， 地下水位以下取浮重度 Ul桩群外围周长 Ugk=10.48(0.620.004.00+0.620.007.45 +0.635.008.001.0055.002.55)/4 =1020.62kN Ggp=10.48 。

33、22.0018.00=4150.08kN R=1020.62/2.00+4150.08=4660.39kN 3.3.抗拔承载力设计值：抗拔承载力设计值： 取上面两式中的较小者：R=1318.27kN R=1318.27kN 1.0210.40kN 桩抗拔满足要求 。
4.2.9 桩配筋计算桩配筋计算 1 1、桩构造配筋计算、桩构造配筋计算 17 按照构造要求配筋 。
As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm2 2 2、桩抗压钢筋计算、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 3 3、桩受拉钢筋计算、桩受拉钢筋计算 经过计算得到桩抗拔满足要 。

34、求 ， 只需构造配筋！ 建议配筋值：HRB335钢筋 ， 11根20二级钢 。
实际配筋值3456.2 mm2 。
依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008) ，箍筋采用68200-300mm ， 宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基 ，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时 ， 应每隔2m左右设一道12-18焊接 加劲箍筋 。
4.34.3 工作状态下荷载计算工作状态下荷载计算 4.3.1 塔吊受力计算塔吊受力计算 1 1、塔吊竖向力计算、塔吊竖向力计算 承台自重：Gc=25BcBch1.2=253.504.501.201.2=567.00kN 格构柱系统自重：Gz=4271.2=1 。

35、29.60 kN 作用在基础桩上的垂直力：N=1.2(Gt+Gc+Gz)=1.2(1015.40+567.00+129.60+80) =2146.60kN（全高） N=1.2(Gt+Gc+Gz)=1.2(506.0+567.00+129.60+80)=1529.12kN（初升40m ， 上拔力验 算用） N=1.2(Gt+Gc+Gz)=1.2(691.4+567.00+129.60)=1761.60kN（初升40m ， 压力验算用） 2 2、塔吊风荷载计算、塔吊风荷载计算 地处 上海 ， 允许风压0=0.25 kN/m2 挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数=0.8 。

36、7 体型系数s=1.14 查表得：荷载高度变化系数z=0.73 18 高度z处的风振系数取：z=1.0 所以风荷载设计值为： =0.7zsz0=0.71.001.140.730.25=0.15kN/m2 3 3、塔吊弯矩计算、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M=BHH0.5=0.150.871.6040.0040.000.5=161.49kNm 总的最大弯矩值： Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(892.00+161.49+30.001.20)=1089.49kNm(承台顶) 桩顶面处最大弯矩值： Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(892.00+161.49 。

37、+30.001.20+52.6311.8)=1958.94kNm 4 4、塔吊水平力计算、塔吊水平力计算 水平力：V=1.2(BH+P)=1.2(0.251.6040.000.87+30.00)=52.63kN 5 5、每根格构柱的受力计算、每根格构柱的受力计算 作用于格构柱顶面的重力作用：N=1.2(Gt+Gc)=1.2(1015.40+567.00)=1898.88kN 。
Mmax=1089.49kNm V=52.63kN 19 作用在基础桩上的垂直力：N=2146.60kN（全高） N=1529.12kN（初升40m ， 上拔力验算用） N=1761.60kN（初升40m ， 压力验算用） 作用 。

38、在桩面弯矩Mmax=1958.94 kNm 图中x轴的方向是随时变化的 ， 计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算 。
（1 1）、桩顶竖向力的计算（取下述工况中的大者）、桩顶竖向力的计算（取下述工况中的大者） 全高全高140m140m时的工况（加设扶墙件 ， 弯矩及水平力可忽略）：时的工况（加设扶墙件 ， 弯矩及水平力可忽略）： 1 1 Ni=(F+G)/4=2146.60/4=536.65 kN 初升初升40m40m ， 竖向压力验算 ， 竖向压力验算 2 2 Ni=(F+G)/4Mxyi/yi2Myxi/xi2； 式中：N单桩个数 ， n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值； G桩基承台加上格构柱的 。

39、自重； Mx,My承台底面的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离； Ni单桩桩顶竖向力设计值； 设短边方向为x方向 ， 长边方向为y方向 。
确定最不利弯矩方向：设与x方向夹角为 ， 则单桩受力N=Msin/（22.2） +Mcos/（23）； N对求导 ， 则得出N=Mcos/（22.2）- Msin/（23） ， 当N=0时可以得 出其极值 ， 则可得tg=3/2.2时出现最不利工况 。
即sin=0.8065 ， cos=0.5914. 则有：Mx= Mmaxcos=1958.940.5914=1158.52 kNm， My= Mmaxsin=1958.940.8065=1579.89kNm 经计 。

40、算得到单桩桩顶竖向力设计值 最大压力：Nmax=1761.60/4+(1158.523)/(232)+ (1579.892.2)/(22.22) =992.55kN 最小压力：Nmin=1529.12/4-(1158.523)/(232)- (1579.892.2)/(22.22)=- 169.87kN 需要验算桩基础抗拔力 。
20 桩顶剪力的计算桩顶剪力的计算 3 3 V0=V/4=52.63/4=13.16kN （2 2）、格构柱顶竖向力的计算（取下述工况中的大者）、格构柱顶竖向力的计算（取下述工况中的大者） 格构柱受力明显小于桩顶 ， 按照桩顶受力数据进行计算 。
4.3.2 塔吊与承台连接的 。

41、螺栓验算塔吊与承台连接的螺栓验算 按照塔吊说明书布置 ， 不再验算 。
4.3.3 承台验算（下述验算荷载取数均大于设计值）承台验算（下述验算荷载取数均大于设计值） 1 1、承台弯矩的计算、承台弯矩的计算 依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条 。
Mx1 = Niyi My1 = Nixi 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取(a-B)/2=(3.00-1.60)/2=0.700m； Ni1单桩桩顶竖向力设计值； 经过计算得到弯矩设计值：（Mx1 ， My1）max=20.700879.20=1230.88kNm 。
2。

42、2、螺栓粘结力锚固强度计算、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固深度计算公式: h N/dfb 其中 N锚固力 ， 即作用于螺栓的轴向拉力 ， N=52.95kN； d楼板螺栓的直径 ， d=20mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度 ， 计算中取1.71N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度 ， 经过计算得到 h 要大于 52.95103/(3.1420.001.71)=493.07mm 构造要求：h400.00mm； 螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于493.07mm 。
21 3 3、承台截面主筋的计算、承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算 。
。

43、 As = M/(sh0fy) s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 式中：l系数 ， 当混凝土强度不超过C50时 ，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时 ，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； fc混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2； ho承台的计算高度ho=1200.00-25.00=1175.00mm； fy钢筋受拉强度设计值 ， fy=300N/mm2； 经过计算得：s=1230.00106/(1.00019.1003.500103(1175.000)2)=0.013； =1-(1-20.005)0.5=0.014； s =1- 。

44、0.014/2=0.993； （Asx， Asy）max=1472.24106/(0.9931175.000300)=3795.089mm2； 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 120035000.15%=6300mm2； 建议配筋值：HRB335钢筋 ， 20160 。
承台底面单向根数21根 。
实际配筋值 6598.2mm2 。
4 4、承台斜截面抗剪切计算、承台斜截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9、5.9.10条 。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性 ， 记为 V=841.60kN 。
我们考虑承台配置箍筋的情况 ， 斜 。

45、截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0 其中：o建筑桩基重要性系数 ， 取1.00； Bc承台计算截面处的计算宽度 ， Bc=4500.00mm； ho承台计算截面处的计算高度 ， ho=1200.00-25.00=1175.00mm； 计算截面的剪跨比 ， =a/ho ， 此处 ， a=(4500.00/2-1650.00/2)-(4500.00/2- 22 3000.00/2)=675.00mm ，当 3时,取=3 ， 得=0.574； 剪切系数 ， 当0.31.4时 ， =0.12/(+0.3)；当1.43.0时 ，=0.2/(+1.5) ，得=0.137； fc混凝土轴心抗压强度设计值 ， fc=19.10N/mm2 。

46、； 则 ，1.001472.24=1472.24kN0.13719.103500.001175.00/1000=10761.18kN； 经过计算承台已满足抗剪要求 ， 只需构造配箍筋！ 4.3.4 单肢格构柱截面验算（下述验算荷载取数均大于设计值）单肢格构柱截面验算（下述验算荷载取数均大于设计值） 1 1、格构柱力学参数、格构柱力学参数 L140 x14 A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm 每个格构柱由4根角钢L140 x14组成 ， 格构柱力学参数如下： Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=688.81+37.57(47.00/2-3.98) 。

47、24=60016.49cm4； An1=A4=37.574=150.28cm2； W1=Ix1/(b1/2-z0)=60016.49/(47.00/2-3.98)=3074.62cm3； ix1=(Ix1/An1)0.5=(60016.49/150.28)0.5=19.98cm； 2 2、格构柱平面内整体强度、格构柱平面内整体强度 Nmax/An1=879.20103/(150.28102)=60.58N/mm2f=300N/mm2 格构柱平面内整体强度满足要求。
3 3、格构柱整体稳定性验算、格构柱整体稳定性验算 L0 x1=lo=10.60m； x1=L0 x1102/ix1=10.60 。

48、102/19.98=53.04； 单肢缀板节间长度：a1=0.80m； 1=L1/iv=80.00/2.75=29.09； 0 x1=(x12+12)0.5=(53.042+29.092)0.5=60.50； 查表：x=0.80； 23 Nmax/(xA)= 879.20103/(0.80150.28102)=75.32N/mm2f=300N/mm2； 格构柱整体稳定性满足要求 。
4 4、刚度验算、刚度验算 max=0 x1=60.50=150 满足； 单肢计算长度：l01=a1=80.00cm； 单肢回转半径：i1=4.28cm； 单肢长细比：1=l01/i1=80.00/4.28=18.6 。

49、90.7max=0.760.50=42.35； 因截面无削弱 ， 不必验算截面强度 。
分肢稳定满足要求 。
4.3.5 整体格构柱基础验算（下述验算荷载取数均大于设计值）整体格构柱基础验算（下述验算荷载取数均大于设计值） 1 1、格构柱基础力学参数、格构柱基础力学参数 单肢格构柱力学参数： Ix1=60016.49cm4 An1=150.28cm2 W1=3074.62cm3 ix1=19.98cm 格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的 ， 整个基础的力学参数： Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=60016.49+150.28(2.20102/2- 0.47102/2)24= 。

50、4737796.07cm4； An2=An14=150.284=601.12cm2； W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4737796.07/(2.20102/2-0.47102/2)=54772.21cm3； ix2=(Ix2/An2)0.5=(4737796.07/601.12)0.5=88.78cm； 2 2、格构柱基础平面内整体强度、格构柱基础平面内整体强度 N/An+Mx/(xW)=1542.00103/(601.12102)+1637.46106/(1.054772.21103)=65.74N/mm2 f=300N/mm2 格构式基础平面内稳定满足要求 。
3 3、格构柱基础整体 。

51、稳定性验算、格构柱基础整体稳定性验算 L0 x2=lo=10.60m； 24 x2=L0 x2/ix2=10.60102/88.78=11.94； An2=601.12cm2； Ady2=210.67=21.34cm2； 0 x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(11.942+40601.12/21.34)0.5=35.63； 查表：x=0.92； NEX = 2EAn2/1.10 x22 NEX=87532.35N； N/(xA) + mxMx/(Wlx(1-xN/NEX) f N/(xA)+mxMx/(Wlx(1-xN/NEX)=24.47N/mm2f=300N/mm2； 格构式 。

52、基础整体稳定性满足要求 。
4 4、刚度验算、刚度验算 max=0 x2=35.63=150 满足； 单肢计算长度：l02=a2=200.00cm； 单肢回转半径：ix1=19.98cm； 单肢长细比：1=l02/ix1=200.00/19.98=10.010.7max=0.735.63=24.94； 因截面无削弱 ， 不必验算截面强度 。
刚度满足要求 。
4.3.6 桩承载力验算桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第4.1.1条 。
根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值 ， 取其中最大值； N=1051.60kN； 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 0NfcA 。

53、 其中 ， o建筑桩基重要性系数 ， o=1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值 ， fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积 ， A=d2/4=0.50 m2； 则 ， 1.00992.55=992.55 kN992.55kN ， 桩的竖向极限承载力满足要求! 4.3.8 桩基础抗拔验算桩基础抗拔验算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条 1.1.单桩抗拔承载力设计值按下式计算单桩抗拔承载力设计值按下式计算 R=Uk/2+Gp 式中 Uk群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值: Gp 。

54、基桩自重 ， 地下水位以下取浮重度 Ui破坏表面周长 ， 等直径桩 ， 所以取2.51m i抗拔系数 Uk=0.620.002.514.00+0.620.002.517.45 +0.635.002.518.00+0.655.002.512.55 =977.77kN Gp=2.5122.0015.00=829.38kN R=977.77/2.00+829.38=1318.27kN 2.2.考虑群桩呈整体破坏 ， 桩群抗拔承载力设计值按下式计算考虑群桩呈整体破坏 ， 桩群抗拔承载力设计值按下式计算 R=Ugk/2+Ggp 27 式中 Ugk群桩呈整体破坏时桩基的抗拔极限承载力标准值 Ggp群桩基础所包围体积的桩土总自 。

55、重设计值除以总桩数 ， 地下水位以下取浮重度 Ul桩群外围周长 Ugk=10.48(0.620.004.00+0.620.007.45 +0.635.008.001.0055.002.55)/4 =1020.62kN Ggp=10.4822.0018.00=4150.08kN R=1020.62/2.00+4150.08=4660.39kN 3.3.抗拔承载力设计值：抗拔承载力设计值： 取上面两式中的较小者：R=1318.27kN R=1318.27kN 1.0169.87kN 桩抗拔满足要求 。
4.3.9 桩配筋计算桩配筋计算 1 1、桩构造配筋计算、桩构造配筋计算 按照构造要求配筋 。
As=d 。

56、2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm2 2 2、桩抗压钢筋计算、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 3 3、桩受拉钢筋计算、桩受拉钢筋计算 经过计算得到桩抗拔满足要求 ， 只需构造配筋！ 建议配筋值：HRB335钢筋 ， 11根20二级钢 。
实际配筋值3456.2 mm2 。
依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008) ，箍筋采用68200-300mm ， 宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基 ，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时 ， 应每隔2m左右设一道12-18焊接 28 加劲箍筋 。
桩锚入承台30倍主筋直径 ， 伸入 。

57、桩身长度不小于10倍桩身直径 ， 且不小于承台下 软弱土层层底深度 。
4.44.4 桩基沉降验算桩基沉降验算 注：以大于实际荷载的竖向压力进行验算 ， 结果符合要求 ， 则实际情况下必符合要求 。
4.4.1 塔吊专用塔吊专用 22m 桩沉降桩沉降 一一. .计算参数信息计算参数信息: : 基础顶面的竖向力: F=1500kN/m 基础埋深 Hd=0m 基底以上填土的平均重度: =18kN/m3 基础与填土的平均重度: 0=22kN/m3 考虑土的内摩擦角 ， 基底计算长度l=5.882m 基底计算宽度 B=5.082m 基底处地基承载力特征值 fak=105kPa 计算土层厚度 h0=0.5m 矩形布桩时的短 。

58、边布桩数 nb=2； 桩基沉降计算经验系数 =1； 建筑桩基重要性系数 1=1.1； 土层参数表： 序号土层厚度hi(m)重度i(kN/m3)极限侧阻(kPa)压缩模量Ei(MPa) 14192030 27.4517.3202.55 3818.1353.59 412.318.55517 511.718.15011 65.2195515 79.1198545 81818.57020 910019.210065 二二. .基础底面附加压力计算基础底面附加压力计算: : 基础与填土的总重量 G=225.8825.082(0+22)=14470.25kN； 基底的平均压力 P=(1500+14470. 。

59、253)/(5.8825.082)=534.17kN/m2； 基底处的土中自重压力 P1=18(0+22)=396.00kN/m2； 基底平均附加压力 P0=534.17-396.00=138.17kN/m2 。
三三. .基础底面变形计算基础底面变形计算: : 29 z(m) 基础计算中点ai Z1(m)Z2(m)Esi(mPa)c(kN/m2)z(kN/m2) 0.5040.24970.49940.499417.00484.00138.17 1.0040.24790.99140.492117.00493.25136.99 1.5040.24361.46170.470317.00502.501 。

60、34.64 2.0040.23711.89670.435017.00511.75131.03 2.5040.22892.28950.392817.00521.00126.54 3.0040.21982.63700.347617.00530.25121.45 3.5040.21012.94090.303917.00539.50116.10 4.0040.20043.20710.266117.00548.75110.78 4.5040.19113.43900.231917.00558.00105.59 z/c=0.1890.2,所以本层土已满足要求! 注：1. 表中Z1=ziai,Z2=ziai- 。

61、zi-1ai-1 。
2. 表中土的自重应力： 3. 表中土的自重应力：z: 四四. .地基最终变形量计算地基最终变形量计算: : 最终沉降计算公式如下: 其中 nb矩形布桩时的短边布桩数 ， 取 nb=2 。
C0,C1,C2根据群桩不同距径比Sa/d=2.397,长径比L/d=27.500,及基础长宽 比Lc/Bc=2.353 由规范附录H查得： C0=0.113 C1=1.643 C2=8.321 经计算桩等效系数: e=0.113+(2-1)/1.643(2-1)+8.321=0.213 。
桩最终沉降量: s=410.213138.1720.202=23.820mm 。
30 4.4.2 工程桩 。

62、兼用塔基桩工程桩兼用塔基桩 62m 桩沉降验算桩沉降验算 一一. .计算参数信息计算参数信息: : 基础顶面的竖向力: F=1500kN/m 基础埋深 Hd=0m 基底以上填土的平均重度: =18kN/m3 基础与填土的平均重度: 0=22kN/m3 考虑土的内摩擦角 ， 基底计算长度l=11.123m 基底计算宽度 B=10.323m 基底处地基承载力特征值 fak=105kPa 计算土层厚度 h0=0.5m 矩形布桩时的短边布桩数 nb=2； 桩基沉降计算经验系数 =1； 建筑桩基重要性系数 1=1.1； 土层参数表： 序号土层厚度hi(m)重度i(kN/m3)极限侧阻(kPa)压缩模量Ei( 。

63、MPa) 14192030 27.4517.3202.55 3818.1353.59 412.318.55517 511.718.15011 65.2195515 79.1198545 81818.57020 910019.210065 二二. .基础底面附加压力计算基础底面附加压力计算: : 基础与填土的总重量 G=2211.12310.323(0+62)=156625.73kN； 基底的平均压力 P=(1500+156625.731)/(11.12310.323) =1377.06kN/m2； 基底处的土中自重压力 P1=18(0+62)=1116.00kN/m2； 基底平均附加压力 P0 。

64、=1377.06-1116.00=261.06kN/m2 。
三三. .基础底面变形计算基础底面变形计算: : z(m) 基础计算中点ai Z1(m)Z2(m)Esi(mPa)c(kN/m2)z(kN/m2) 0.5040.24980.49970.499720.001364.00261.06 1.0040.24970.99860.499020.001373.25260.70 31 z/c=0.1900.2,所以本层土已满足要求! 注：1. 表中Z1=ziai,Z2=ziai-zi-1ai-1 。
2. 表中土的自重应力： 3. 表中土的自重应力：z: 四四. .地基最终变形量计算地基最终变形量计算 。

65、: : 最终沉降计算公式如下: 其中 nb矩形布桩时的短边布桩数 ， 取 nb=2 。
C0,C1,C2根据群桩不同距径比Sa/d=3.102,长径比L/d=72.941,及基础长宽 比Lc/Bc=4.449 由规范附录H查得： C0=0.094 C1=1.944 C2=9.980 经计算桩等效系数: e=0.094+(2-1)/1.944(2-1)+9.980=0.178 。
桩最终沉降量: s=410.178261.0630.050=9.295mm 。
4.4.3 不均匀沉降计算不均匀沉降计算 工程桩和塔吊专用桩最终沉降差：23.820-9.295=14.525mm 。
考虑到从塔吊开始使用到基坑大底 。

66、板浇筑完成时间段约 4 个月 ， 初期不均匀沉降量可估 算为 14.52560%=8.715mm ， 8.715/2200=3.9614 ， 满足规范要求 。
满足规范要求 。
在地下室大底板完成浇筑前应加强观测 ， 及时采取纠偏措施；考虑到塔基桩端以下有 4m 厚的水泥土搅拌桩加固层 ， 在灌注桩施工时 ， 22m 塔基桩可采取适当扩大桩端 2m 范围内 的直径 ， 减少沉降差 。
地下室大底板完成浇筑后 ， 塔吊基础不均匀沉降问题即消失 。
5.5.塔吊基础施工图纸塔吊基础施工图纸 后附：图一：塔吊及塔吊基础定位平面布置图 、 图二：塔吊基础桩及格构柱施工图 、 图三：塔吊格构柱基础及承台施工图。
32 说明：塔吊基座预埋螺栓已经计算 ， 定位图纸在塔吊专项方案中明确 。
。

稿源：(未知)

【傻大方】网址：/a/2021/0812/0023646044.html

标题：格构式|格构式塔吊基础专项方案改5514(终稿)