【不同|不同电压跌落深度下基于撬棒保护的双馈式风机短路电流特性分析】13、0 0-刁鸿 6 闷娜 2匕:g_ 扩 Pu 0. 4 1 0. L s 口 2 e 一 0.4 0 0 .4 4 P = 20 % Q却 u I 脚国口目肠麟圈P日砚.0呢翻日目P二% 0 口 s币u U C Je目口困J dn .0七 0d 6 毖 2 口边 2 u P 二 10 % 久乌二鉴 d,尧 d 扮气 0 ! n d 妄 4 D - 0 .4 娜 0 O 0 0 2 一 0 .4 馨 Q 扩 u P 0 0 .4 0 2 一 O 4 塑 0 气 0 q d n 鉴 0 .4 2 6 令 0 叱二;
0 忍 1 一 4 习.0 0. 4刁盈4 0 0.4 口 pu岁创pu Q扩Pu。

14、Q穿I PI 一 0 .4伪器件级的仿真模 型图8 F ig. 8不同模型下 的L V R T范围评估结果（瓦二59 a （简化线性模型L V R T a r a ev a u aU o n w ith d i 瑰m o d eI （二 e t e f t c k 59中国电机工程学报第29卷时 ， k二c 39,49,5 3种情况下的直流母线 电流 波形9可以看出 ， 对于较大的撬棒电阻其直流母线电流峰值较高,这表明RS C续流二极管将流过更大的电流 ， 该电流过大且持续过长时就可能导致续 流二极管损 坏由上述结果可以看出 ， 综合考虑直流母线箱位效应的影响！ LV R T能力范 围 ， 以及R S C续流二极 。

15、管的过流 能力的要求,针对本文中D F G 风力发电系I统 ， 撬棒电阻的选择在式(14的基础上 增大1. 1.3一 7倍是可以 接受的对兆瓦级的D F G风电系统 ， 由于I系统参数的标么值变化并不大 ，因此从工程应用上会增大R S C续流二极管的负担：由此 ， 撬棒电阻的选择 可在式(14的基础上适当增大 ， 但应兼顾L V R T能力范围以及R S C的续 流二 极管 的过 流能力的 要求参考文献=8 xi 1 ang D W , R an L , 口 I bvner p J, et al. C ont of a doubl f d rol y e in d ue tio n g en erato r。

16、in a w in d turb ine du rin g g rid f u It ride 一 a thro ug h = E EE T an sact ons on Ener y C onv ersi 2( 6,2 1 J:.I r i g on, X (3:652 662. = 21向大为 ， 杨顺昌 ， 冉立.电网对 称故障时双馈感应发电机不 脱网运行的系统仿真研究.中国电机工程学报 ， 2 0,2 ( 0 :3 一 # J 0 6 6 I 0 3 5 X ian g D aw ei, a Y ng S h un ch an g , R an L i. S y stem s i u lati o 。

17、n o f a mt ,该结果 具有一定的代表性 ， -石考 又朋风l 一 0 .1 0 0 .1 2 11八!孟履必0 .10 0 .1 2 / ts d o ub ly f d in d u etio n g en erato r rid e e thro ug h eo ntro l f r sym m etrica l o gri f ul J: # p r e ed i d a t= 0C ngs of t C SE E , 2006,26(10: 3一 n he 35(i C hi n ese# =: 3 D i L Pez , San ehisJ, R oboam P , etal. 。

18、 D ynam i behavi Ps o e orofthe d o ub ly e f d ind u ctio n g en era to r d u rin g th re e h ase P vo lt g ae d iPs / tS (a k = 39 c (bk =49 c = Jl.IEE E T an sacti r onson Ener eon ver on , 2007,22( 70一 gy si 3: 717.己考卜0 .10 0 .12 / ts # I胡家兵 ， 贺益康.双馈风力发电系统的低压穿越运行 与控制 1 .电1 力系统自动化,2008, 32(2: 49一 5 。

19、2. H u Jiab in g , co n tro l of H eY ik an g .助 w d o ub ly e f d vo lta ge rid e th ro ug h oP e rati on an d ge ne rato r w ind tu rb ines in du eti n o 0 .1 4 = A ut m ati ofE ri pow ersyst s, 2008, 32(2: 49一 n Jl. oon eet e em 52(i C hi nese. (e I二 c 59 图,F ig . 9 C ur e 直流母线 电流响应 n t 比 s P o n 。

20、 se o f th e d e # k lin协胡书举 ， 李建林 ， 许洪华.变速恒频风电系统应对 电网故障的保护电路分析.变流技 术与电力牵 引 ， 2008( : 45一 J l 5住H u S h u u , L i Jia n 王,x u H o ng h u a . A n alys is o n p ro t eti n c irc u i j in e o ts 4结论 通过对1刃R T过程 中撬 棒电路保 护下双 馈式 风=:6 sui abl f r V SC F 一 E C S r eoPe w i h gr d f ul s= t e o W o t i a t J8. C on 。

21、vert er c T ehnol ogy and El ri T aeto n, 2008(1: 45 一 in C hi eet e r i 50( nese. Johan M or , SJ ren oerd W H , de H aan. Shor r teur n tofw i tci cui e r nd t bi w i h doubl f d i ur nes t y e n duct on gen erat J:. I EE T an sacti on i or= E r ons E ner y C o nv e rsio n , 2 00 7,22 (l : 17 一 0。

22、# g 18 电系统 的短路电流分析可知 ， 受到R S C反向续流二极管的影响 ， D F G转子侧可 能发生直流母线籍位I效应从而改变短路电流的暂态响应因此 ， 对撬棒电 路保护下D F G的短路电流研究应当分有！无直I v 张学广 ， 徐殿国 ， 李伟 伟.双馈风力发电机三相短路电流分析I .电J机与控制学报 ， 2008 , 12( 5:493 497. Z han g X u eg u an g , X u D ian g o , U L i 认七 e i. A iw n aly sis o f rh ree 一 h ase P流母线箱位效应2种情况来进行：1当撬棒电阻较小或短路故 障较 轻时,不会=1 8 。

23、 shor ci eui et rr of doubl f d i t r t . ent y e ndueti gener or= E l ri on at J8# ect c M aehi nes and C on t ol, 2008 , 12( r 5: 49一 497(i C hi n n ese # 出现 直流母线箱位效应 ， 可采用线性模型进行研究所提出的改进简化线性 模型在发生短路故障后第一个工频周期内对最大短路电流的评估具有 较张建华 ， 陈星莺,刘皓明 ， 等.双馈风力发电机三相短路分析及 短路器最大电阻 整定 I .电力自动化设备 ， 200,29(4 6一. J 9 = 10 Z ha 。

稿源：(未知)

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标题：不同|不同电压跌落深度下基于撬棒保护的双馈式风机短路电流特性分析( 二 )