1、砼框架结构设计手算步骤一. 确定结构方案与结构布置1. 结构选型 是否选用框架结构应先进行比较 。
根据何广乾de模糊评判法 ， 砼结构 818层首选框剪结构 ， 住宅、旅馆则首选剪力墙 。
对于不需要电梯de多层采用框架较多 。
2. 平面布置注意LL,KL,Zde关系 。
3. 竖向布置 注意高宽比、最大高度（分A、B两大类 ， B类计算和构造有更严格 de要求） ， 力求规则 ，侧向刚度沿竖向均匀变化 。
4. 三缝de设置 按规范要求设置 ， 尽量做到免缝或三缝合一 。
5. 基础选型 对于高层不宜选用独立基础 。
但根据经验 ， 对于小高层当地基承载力标准值300kpa以上 时可以考虑用独基 。
6. 楼屋盖选型高层最好选用现浇楼盖1）。

2、梁板式最多de 一种形式 。
有时门厅 ， 会议厅可布置成井式楼盖 ， 其平面长宽比不宜大于1.5 ， 井式梁间距为2.53.3m ， 且周边梁de刚度强度应加强 。
采用扁梁高度宜为1/151/18跨度 ， 宽度不超过柱宽50,最好不超过柱宽 。
2） 密肋梁 方形柱网或接近方形 ， 跨度大且梁高受限时常采用 。
肋梁间距11.5m ， 肋高为跨度 de1/301/20 ， 肋宽 150200mm3） 无梁楼盖地震区不宜单独使用 ， 如使用应注意可靠de抗震措施 ， 如增加剪力墙或支撑 。
4） 无粘结预应力现浇楼板一般跨度大于6m板厚减薄降低层高 ， 在高层中应用有一定技术经济优势 。
在地震区应注意防止钢筋端头锚固失效 。
5）其他二. 初步确定梁柱截面尺 。

3、寸及材料强度等级1. 柱截面初定 分抗震和非抗震两种情况 。
对于非抗震 ， 按照轴心受压初定截面 。
对于抗震 ， Ac=N/（a*fc） N=B*F*Ge* nB=1.3 （边柱） ， 1.2 （等跨中柱） ， 1.25 （不等跨中柱）Ge=1215kN/m2 a 为轴压比fc为砼抗压强度设计值F为每层从属面积n为层数 。
框架柱上下截面高度不同时 ， 每次缩小100150为宜 。
为方便尺寸标注修改 ， 边柱一般以墙中心线为轴线收缩 ， 中柱两边收缩 。
柱截面与标号de变化宜错开 。
2. 梁截面初定梁高为跨度de1/81/12 ， 梁宽通常为1/21/3梁高 。
其余见前述 。
对于宽扁梁首先应注意满足挠度要求 ， 否则存在梁板协调变形de复杂内力 。

4、分析问题 。
梁净跨与截面高度之比不宜小于4 。
框架梁宽不宜小于1/2柱宽 ， 且不小于 250mm框架梁de截面中心线宜与柱中心线重合 ， 当必须偏置时 ， 同一平面 内de梁柱中心线间de偏心距不宜大于柱截面在该方向de1/4 。
3. 砼强度等级一级现浇不低于C30,其余不低于C20三. 重力荷载计算1 .屋面及楼面永久荷载标准值分别计算各层2. 屋面及楼面可变荷载标准值3. 梁柱墙门窗重力计算4. 重力荷载代表值=自重标准值+可变荷载组合值+上下各半层墙柱等重量可变荷载组合值系数：雪、屋面积灰为0.5 ， 屋面活荷载不计 ， 按实际考虑de各楼面活荷载为1 。
将各层代表值集中于各层楼面处 。
四. 框架侧移刚度计算计算梁 。

5、柱线刚度 ， 计算各层D值 ， 判断是否规则框架 。
分别计算框架纵横两个方向 。
五. 计算自振周期T1= (0.6 或 0.7 ) X1.7Xsqrt(Ut)Ut 假想把集中在各层楼面处de重力荷载代表值作为水平荷载而算得de结构顶点位移 。
0.6或0.7为考虑填充墙de折减系数 。
对于带屋面局部突出 de房屋 ， Ut应取主体结构顶点位移 ， 而不是突出层位移 。
此 时将突出层重力荷载折算到主体结构de顶层 。
Ge=G n+1(1+1.5h1/H)+G n+2(1+1.5(h1+h2)/H)分别计算纵横框架 。
六. 风荷载作用下弹性位移验算对于框架结构应将所得de分布风荷载按静力等效de原则化为楼面处de集中荷载 ， 以便于 。

6、内力计算 。
由水平集中风荷载计算内力及位移(D值法) ， 检查是否满足层间位移及顶点位移要求 。
如不满足 ， 应返回修改梁柱截面尺寸强度等级 。
应分别计算纵横向框架内力位移 。
七. 多遇地震作用下弹性位移验算40m以下采用底部剪力法等计算水平地震作用 ， T11.4Tg时考虑顶部附加地震作用 。
计算各质点水平地震作用 。
水平地震作用下位移验算 。
检查是否满足弹性位移限制 ， 如不满足应返回修改梁柱截面尺寸强度等 级 。
D值法分别计算纵横向框架内力位移 。
八. 竖向荷载作用下框架内力计算活荷载不利布置 。
当活荷载与恒载之比不大于1时可按满布考虑 ， 跨中弯矩乘1.11.2系数予以调整 。
常用弯矩分配法计算纵横向框架内力 。
对计算出de内力 。

7、进行弯矩调幅 。
九. 内力组合60m及9度以下几种组合方式A. 1.2 恒+1.4 活B. 1.2 恒 +0.9*1.4 (活 +风)C. 1.35 恒 + 1.4*0.7 (活 +风)D. 1.2 恒+1.3地震水平力通常E. 1.2 恒+1.4风 不起控制作用十.竖向荷载作用下楼屋盖设计十一.梁柱截面配筋节点构造框架柱首先验算轴压比 ， 剪跨比 ， 如不满足要求应调|整截面和等级 。
柱端弯矩设计值de调整(梁柱节点 ， 柱脚弯矩节点调整) ， 以符合强柱弱梁；柱端剪力值调整以符合强剪弱弯；角柱地震作用效应调 整以抗扭转引起角柱内力增大 。
梁抗弯截面设计取抗震和非抗震弯矩大值进行配筋 。
注意跨中弯矩不小于 1/2( 。

8、按简直梁计算de跨中弯矩) 。
梁de斜截面设计注意验算截面尺寸是否符合要求 。
十二.基础设计十三.罕遇地震作用下薄弱层弹塑性变形验算7度区竖向不规则 ， 3, 4类场地考虑 。
79度楼层屈服强度系数小于0.5时de框架结构应进行薄弱层 de抗震变形验算 。
其余见规程 。
12层以下有简化计算方法 。
如不满足变位角限值 ， 应重新调整梁柱截面配筋 。
所谓竖向不规则即为下层刚度小于上层相邻de70%承载力小于上层 80%1 工程概况1.1设计概况：建设项目名称：XX办公楼建设地点：宁德市蕉城区 设计资料：(从荷载规范中找) 详设计任务书基本风压为：0.70kN/m2 (C类场地)抗震设防要求：6度区四级框架1.2 结构承 。

9、重方案选择已经确定：框架结构1.3 主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1.主要构件选型梁、板、柱结构形式：现浇钢筋混凝土结1.1.11.1.21.1.3(1)构(2)(3)(4)墙体米用:墙体厚度:基础采用:粘土空心砖内外墙均为200mm柱下独立基础1.3.2.梁、柱截面尺寸估算(1)主梁:纵向主梁de最长跨度为：L=7800mmah=(1/81/12)L=975mm650mm取 h=700mmb=(1/21/3)b=233mm350mm取 b=300mm故纵向框架主梁初选截面尺寸为:b x h=300mnX 700mm横向主梁de跨度为L=7200mmh=(1/81/12)L=900mm60 。

10、0mm取 h=700mmb=(1/21/3)b=233mm350mm取 b=300mm故纵向框架主梁初选截面尺寸为:b x h=300mm求支座弯矩将板传来de三角行荷载及体形荷载换算为等效均布荷载：A-B 跨：q= (29.15-2.73 )X( 1-2 X 0.34A2+0.34A3 ) =21.35KN/mB-C 跨：q= (18.45-2.73 )X 5/8=9.83KN/mC-D 跨：q= (29.15-2.73 )X( 1-2 X 0.38人2+0.38人3 ) =20.24KN/m换算后de计算简图为:：i K、采用弯矩分配法计算支座弯矩（单位：KN.m）29.15KN/H求各跨 。

11、简支梁时跨中弯矩A-B跨：计算简图为：Fb 右=Fa=29.15KN/m X ( 5.6+5.6-3.9) X 1/4=53.20KNMab 中=Fb 右 X 5.6/2m 【29.15KN/m X (1.95/2 ) X ( 2.8-1.95X 2/3 )+ 29.15 X( 2.8 1.95 ) A2/2KN/m 】=95.8 KN mB-C跨：计算简图为Fc 右=Fb 左=18.75KN/m X 1.58 X 1/4=8.53KNMbc 中=Fc 右X 1.85/2m 18.45 X (1/3) X 1.85/2=2.2KN mC-D跨：计算简图为Fc 左=Fd=29.15KN/mX(。

12、4.95+4.95-3.9 )x 1/4=43.73KNMed 中=Fc 左X 4.95/2m 【29.15KN/m X (1.95/2 )x( 2.475-1.95X 2/3 )+ 29.15 X( 2.475 1.95 ) A2/2KN/m 】=92.73KN m将支座弯矩与简支梁跨中弯矩叠加 ， 叠加后de弯矩图见图3.4 :图3.4次梁弯矩图（单位：KN）2fc = 14.3N /mm3.1.3钢筋de配置：判别T形截面类型次梁采用C30混泥土 ， 钢筋采用 HRB335查表得fy=300N/mm2 = 0.550min =02%次梁跨内截面按T行截面计算 ， 翼缘计算宽度为：A-B跨:bf=(1 。

13、/3)lo=(1/3)X 5600=1867mmB-C跨:bf =(1/3)lo=(1/3)X 1850=620mmC-D跨:bf =(1/3)lo=(1/3)X 4950=1650mm梁 de 有效高度：ho=500mm-35mm=465mm翼缘厚：hf =100mm=1 X 14.3 X 620X 100X( 465 100/2 ) =367.94KN mMmax均属于第一类截面钢筋面积de计算:、A-B 跨：a s=Y 0M/( a Ifcbho A2)=1 X 60.41 X 10A6/1 X 14.3 X 1867X 465人2=0.01查表得 =0.01As=a 1fcbho E。

14、/fy=1 X 14.3 X 1867 X 465 X 0.01/300=413.8mm2P= As/bh=413.8/(200 X 500)=0.41%Pmin选配216 有效面积 804mm2、B-C 跨：a s=Y oM/( a 1fcbho A2)=1 x 70.79 X 10人6/1 X 14.3 X 620X 465人2=0.039查表得 E =0.04As=a 1fcbho E /fy=1 X 14.3 X 620 X 465 X 0.04/300=549.7mm2P= As/bh=549.7/(200 X 500)=0.55%Pmin选配216 有效面积 804mm2、C-D。

15、跨：a s= Y oM/( a 1f cbhoA2) =1 X 70.44 X 10人6/1 X 14.3 X 1650 X 465人2=0.01 查表得 E =0.01As=a 1fcbho E /fy=1 X 14.3 X 1650 X 465 X 0.01/300=365.7mm2P= As/bh=549.7/(200 X 500)=0.55%Pmin选配216 有效面积 804mm23.2斜截面计算：Vmax= (g+q) lo - 2=24.08 X 5.8 - 2=71.92KN0.25ftbho=0.25 X 14.3 X 300 X 465=498.7KN Vmax截面尺寸满足 。

16、要求0.7ftbho=0.7 X 14.3 X 300 X 465=1396.4KN Vmax因此只需按构造配置箍筋 ， 在两端加密区配置8100 ， 其余配置 81506Oo.g6O10o666框00.9d1.Cd寸66cn基0,9O1.0o疋666各cS；月1-0o:二:oo0.9/rrm/4框架结构计算4.1框架计算简图及梁柱线刚度4.1.1确定框架计算简图框架de计算单元如图4.1 ,取轴线上de 一榀框架计算 。
架柱嵌固于基础顶面 ， 框架梁与柱刚接 。
由于各层柱de截面尺不变 ， 故梁跨等于柱截面形心轴线之间de距离 。
底层柱高从础顶面算至二层楼面 ， 基顶标高根据地质条件、室内外高差 ，位-1.45m ，。

17、二层楼面标高为 3.6m ， 故底层柱高为5.05m 。
其余 层为层高 ， 及均为3.6m 。
由此可得出框架 de计算简图如图4.2 。
4.2计算简图780072004.1.2框架梁柱de线刚度计算 对于中框架梁取：1 =21 。
A-B跨梁：i1 =EI/l=3.0 X 10A7KN/m2X 2 X (1/12 )x 0.3mX( 0.7m) A3/5.8m =8.8 X 10A4KN - mB-D跨梁：i2=EI/l=3.0 X 10A7KN/m2X 2X (1/12 )X 0.3m X( 0.7m)人3/7.2口 =7.1 X 10A4KN - m 底层柱：i3=EI/l=3.0 X 10A7KN/m2X 。

18、 2X (1/12 )X( 0.55m)人4/5.5口 =4.5 X 10A4KN- m2-5 层柱：i4 二 EI/l=3.0 107KN /m2 1 (0.55m)4 /3.6m = 6.3 104KNLm令i1 = 1.0 ， 则其余各杆件de相对线刚度为：i2=7.1KN m/8.8 KN m=0.8 , i3=4.5KN m/8.8 KN m=0.5 , i4=6.3KN m/8.8 KN m=0.7框架梁柱de相对线刚度如图4.2 ， 作为计算各节点杆端弯矩分配系数de依据 。
4.2框架荷载计算4.2.1恒载标准值计算屋面X 18=0.18 KN/m2X 17=0.425 KN/m210mm 。

【框架结构|砼框架结构设计】19、厚地缸砖0.0125厚粗砂垫层0.02540厚挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板4厚APP改性沥青防水卷材20厚1： 3水泥砂浆抹底120厚钢筋混泥土板0.01 KN/m20.1 KN/m220X 0.02=0.40 KN/m225X 0.12=3.0 KN/m2合计4.115KN/m2楼面30厚水磨石地面0.0320 厚1： 3水泥砂浆找平层0.02100厚钢筋混泥土板2520厚1 : 3水泥砂浆抹底20X 0.65=0.0195 KN/m2X 20=0.4 KN/m2X 0.1=2.5 KN/m2X 0.02=0.40 KN/m2合计3.32 KN/m2梁自重梁自重25KN/m3X 0.3mX( 0. 。

20、7m-0.1m ) =4.5KN/m梁侧抹灰(0.7m-0.1m+0.3m )X 0.02m X 17KN/m3=0.31KN/m合计4.81KN/mb x h=200mnX 500mm梁自重25KN/m3X 0.2m x( 0.5m-0.1m ) =2KN/m梁侧抹灰(0.5m-0.1m+0.2m )x 0.02m x 17KN/m3=0.21KN/m合计2.21 KN/m柱自重b x h=550mnX 550mm柱自重25KN/m3X 0.55m x 0.55m=7.56KN/m梁侧抹灰0.01mx 0.55m x 17KN/m3X 4=0.21KN/m合计7.94 KN/m外纵墙自重底层 。

21、：纵墙 19.8KN/m3 x( 3.6m-0.7m-2.7m )x 0.2m=0.7921KN/m铝合金窗0.36 KN/m2x 2.7m=0.98 KN/m水刷石外墙面0.5 KN/m2x( 3.6m 2.7m) =0.45 KN/m水泥粉刷内墙面0.36 KN/m2x( 3.6m 2.7m) =0.324 KN/m合计2.546 KN/m二一五层：纵墙 19.8KN/m3 x( 3.6m-0.7m-2.1m )x 0.2m=3.6KN/m铝合金窗0.36 KN/m2x 2.1m=0.76 KN/m水刷石外墙面0.5 KN/m2x( 3.6m 2.1m) =0.9 KN/m水泥粉刷内墙面0 。

22、.36 KN/m2x( 3.6m 2.1m) =0.65 KN/m合计5.91 KN/m内纵墙自重底层：纵墙19.8KN/m3x( 3.6m-0.7m )x 0.2m=11.48KN/m水泥粉刷内墙面0.36 KN/m2 x( 3.6m 0.7m)x 2=2.09 KN/m合计13.57 KN/m二一五层：纵墙19.8KN/m3x( 3.6m-0.7m )x 0.2m=11.49KN/m水泥粉刷内墙面0.36 KN/m2x( 3.6m 0.7m)x 2=2.09 KN/m合计13.58 KN/m内纵墙自重底层：x( 3.6m-0.5m ) x 0.2m=12.28KN/m纵墙 19.8KN/m 。

23、3水泥粉刷内墙面 0.36 KN/m2 x( 3.6m 0.5m)x 2=2.23 KN/m合计14.51 KN/m五层:纵墙19.8KN/m3x( 3.6m-0.5m ) x 0.2m=12.28KN/m水泥粉刷内墙面0.36 KN/m2 x( 3.6m 0.5m)x 2=1.05 KN/m合计12.54 KN/m4.2.2活载标准值屋面和楼面活荷载标准值 ， 根据荷载规范查得:不上人屋面：2.0KN/m楼面:办公室： 2.0KN/m楼梯：2.5KN/m走廊：2.5KN/m4.2.3竖向荷载下框架受荷总图(1) AB轴间框架梁板传荷载：屋面及楼面板至梁上 de梯形荷载等效为均布荷载 ， 荷载de传递 。

24、示意图见图4. 图4.3楼板荷载示意图屋面：,423恒载：4.115kPa x 1.95m x (1-2 x 0.34+0.34 ) x 2 =12.97kN/m活载：232.0kPa x 1.95m x (1-2 x 0.34+0.34 ) x 2 = 6.32kN/m楼面23恒载：3.32kPa x 1.95m x (1-2 x 0.34+0.34 ) x 2= 10.46kN/m活载：232.0kPa x 1.95m x (1-2 x 0.34+0.34 ) x 2 = 6.30kN/m梁自重：4.81kN/mAB轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=4.81kN/m+1 。

25、2.97kN/m=17.78kN/m活载=板传荷载=6.32kN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.81kN/m+10.46kN/m=15.27kN/m活载=板传荷载=6.30kN/m(2) BD轴间框架梁板传荷载：屋面：23恒载：4.115kPa X 1.95m X (1-2 X 0.27+0.27 ) X 2 = 14.29kN/m23活载：2.0kPa X 1.95m X (1-2 X 0.27+0.27 ) X 2 = 6.96kN/m楼面：BC段：恒载：3.32kPa X 1.05m X 0.625 X 2= 4.36kN/m活载：2.5kPa X 1.05m X 0.625 X 。

26、 2 = 3.29kN/m梁自重：4.81kN/mCD段：23恒载：3.32kPa X 2.1mX (1-2 X 0.38+0.38 )+3.32kPa X 1.95mX23(1-2X 0.38+0.38 ) = 10.30kN/m23活载：2.0kPa X 2.1m X (1-2 X 0.38+0.38 )+2.0 X 1.95m X23(1-2X 0.38+0.38 ) = 6.21kN/m梁自重：4.81kN/mC3 集中荷载：楼面：恒载=板传荷载+梁C2C3自重+梁 C3C4自重223=4.115KN/mX 1.05m X (1-2 X 0.27+0.27) X 3.6m X2 22+ 。

27、4.115KN/mX 2.1m X 0.625 X 4.2m+4.115KN/m X 1.95mX 0.625 X 3.6m+4.8KN/m X 7.2m=105.39KN活载=板传荷载2232=2.5KN/mX 1.05m X (1-2 X 0.27+0.27 ) X 3.9m X 2+2.0KN/m X22.1mX 0.625 X 4.2m+2.0KN/m X 1.95m X 0.625 X 3.6m=38.04KNB D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+ 板传荷载=4.81kN/m+14.29kN/m=19.10kN/m活载=板传荷载=6.96kN/m楼面梁：BC 段：恒载=梁 。

28、自重+ 板传荷载=4.81kN/m+4.36kN/m=9.17kN/m活载=板传荷载=3.22kN/mCD 段：恒载=梁自重+ 板传荷载=4.81kN/m+10.30kN/m=15.11kN/m活载=板传荷载=6.21kN/m(3)柱纵向集中荷载计算A 轴柱纵向集中荷载计算顶层柱女儿墙做法：墙高 1250mm 100mmde混凝土压顶33女儿墙自重：0.24mX 1.2mX 18kN/m + 0.1m X 0.24mX 25kN/m + (1.2m X 2+ 0.24m )X 2.0kPa = 11.06kN/m顶层柱恒载=女儿墙+梁自重+板传荷载2=7.10kN/m X 7.8m+ 4.81 。

29、kN/m X (7.8m+2.9m)+4.115KN/m X 1.95m223X 0.625 X 3.6mX 2+4.115KN/m X 1.95m X (1-2 X 0.34+0.34 )X 5.8m=211.45kN顶层柱活载=板传荷载2223=2.0KN/m X 1.95m X 0.625 X 3.6m X 2+2.0KN/m X 1.95m X (1-2 X 0.34+0.34 ) X 5.8m=35.83kN标准层柱恒载=墙自重 +梁自重+板传荷载=5.91kN/m X 7.8m+13.58kN/m X 2.9m+4.81kN/m X223(7.8m+2.9m)+3.32KN/mX。

30、1.95m X (1-2 X 0.34+0.34 ) X25.8m+3.32KN/mX 1.95m X 0.625 X 3.6m X 2=201.23kN标准层柱活载=板传荷载2 2=2.0KN/m X 1.95m X 0.625 X 3.6m X 2+2.0KN/m X 1.95m X (1-223X 0.34+0.34) X 5.8m=35.83kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=2.546kN/m X (5.8m 0.55m) + 2.5kN/m X (5.8m 0.55m)=26.49kNB轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载2=4.81kN/m X (7.8m+ 。

31、3.6m)+4.115KN/m X 1.95m X 0.625 X 3.6mX4+13.49KN/mX 3.6m=175.62kN顶层柱活载=板传荷载2=6.32KN/mX 2,9m+2.0KN/m X 1.95m X 0.625 X 3.6m X 4+6.96KN/m X 3.6m=78.48kN标准层柱恒载=墙自重 +梁自重+板传荷载=13.58KN/m X (7.8m+2.9m+3.6m)+4.81KN/m X (7.8m+2.9m+3.6m)X2233.32KN/ m2X 1.95m X 0.625 X 7.2m+3.32KN/m X 1.05m X (1-2 X 0.27+0.27) 。

32、 X7.8m+10.86KN/m X 2.9m=346.61KN标准层柱活载=板传荷载2 2=2.0KN/m X 1.95m X 0.625 X 3.6m X 2+2.5KN/m X 1.05m X (1-223X 0.27+0.27) X 7.8m+6.30mX 2.9m=54.06kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=2.546kN/m X (5.8m 0.55m) + 2.5kN/m X (5.8m 0.55m)=26.49kND 轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=女儿墙+梁自重+板传荷载2=11.06kN/m X 7.8m + 4.81kN/m X (7.8m+2.9m)+4.1 。

33、15KN/m X 1.95m X 0.625 X 3.6mX 2+13.49kN/m X 3.6m=222.4kN顶层柱活载=板传荷载2=1.61KN/mX 2.9m+2.0KN/m X 1.95m X 0.625 X 7.2m=22.22kN标准层柱恒载=墙自重 +梁自重+板传荷载=5.91kN/m X 7.8m+13.58kN/m X 3.6m+4.81kN/m X2 (7.8m+2.9m)+3.32KN/mX 1.95m X 0.625 X 7.2m=175.59kN标准层柱活载=板传荷载=2.0KN/m 2 X 1.95m X 0.625 X 3.6m X 2=17.55kN基础顶面恒 。

34、载=底层外纵墙自重+基础梁自重=2.546kN/m X (5.8m 0.55m) + 2.5kN/m X (5.8m 0.55m)=26.49kN框架在竖向荷载作用下de受荷总图如图4.4191.52(22.22)J 75.62(78.4B)T伽.加151(38.04)(6 20 .9.17P-22) 36k60(5106)”15.27.?(6-30)11O5J915.11卩&叭 (621) 9 1/22) 1361.&0(54.06)n15.27.!(6.3C)V10519151(3M4“yk務)1361.60(54h1527.?伍旳1V105.315J1锐吧(踰1(122)1J61.6O( 。

35、54,06)止:窃IfmTTT? I:5.59(175 59(17.55)I 201.23 ：35z3： J7.78（i?y）澀g驾图4.4竖向荷载作用下de受荷总图（均为标准值） 单位：柱上集中荷载为 KN梁上集中荷载为KN/m4.3框架梁柱内力de计算:1.1:35,33)I20L23.凸;
:5.3.1框架梁柱弯矩de计算（采用弯矩二次分配法）恒载作用下de弯矩计算简图4.5-tfeTTC貯n目27.3627J671 -B弋电8.6-12.21-42.ilnnrthC.-5210CL32IS?,51 -10,49 11670.128SB1-10,49-/a/&.T2- S.； 4-49.M 。

36、-11 /D -6J6iJ 1 uJ67.57r:17149.B4-26 43 -IZ31 -5.85 &-1H 11./-TUG-6相5.84-11 750. 51263_g qq6295*0.333j.23-J/J (X +21 础50.3150.3125.16-9.3-5.99 -包 9?咄扯 -公一43上柱卜冃ij.242O.27f20578-39.60 -30.6(2M6 -3.070,21 0.21-J 8-39.6Q -44J6 -I9.8-3.1G321C.2419155 -12 41 -59.19 -69.89o-辽】42.81-25.15-&32-5.67-567-22.0 。

37、3-巧.的一如i-1 &413 313,门-0,53-4 6J上桩下林).333 .: J上苦Ttt.4：01 24?71上轩下料；1J.321513125.16 -1015B5.31血1325.16 -T.T665. Y-_3 乂+；】二5501 -9.S -J0.l6 -JC.62-42.上社THC-.330上匕50J125.16-1*,56-1 JOJ+1.-5GJ1I 50 Ji 2LM -9.8 -11,56-156坯旧 -TTo3em 11.26-39160 -39.6(2M6 -15 81-284.25iSi 62 -512Q ?6 8 TJ9.9胡也3 T 5 -一 4 -3. 。

38、16177-85.3B428I-211S-6.32-5.6/-56/-22.00-丿理-2.839.93B.905.90-01-r r2C5.78-J9.6025.16-1.&7195.990.23 帖心().243-39.6( -J9 60-19.H -九刘1.57157-：.-l-1-l.lf-H6 5.09-&f：.0d上杜Ttt-ETK02570.2570.20.2SE上H：.3?l0.32142B1-2515-632-2ZO610.010.71-5.67-2.838.98-04冃-5.67-3.0554,3927.10-2.2279.29-t7J.03+21.9554 J9-；：也一 。

39、 5 ?-19.S6205.7B-4T.8827.20 -1.03150 071?.S1.2-6Z J-3?汕-o ac-42,Bl-JI6.61 -3,39- 1593.9742 81-25.15-6.76 -213113 C-12.35左黑上轻TSD.3E4C；.34t0.27-0 2b -6.11-2.B39.3107.06?.25IfT.I5图4.5恒载作用下de内力计算（KN.m）活载作用下de弯矩计算简图4.6下杜右繼00,5U.65-3C.07+2.78U.6S -6.76 -S.2329.54上甘、在右梁C.333333 214 汩7.7&Z767.763吏8-2.59-334 。

40、-3.4o sd8.15J0.8-T8.95卜枉ye皿-25.49+2.192.1921.12 -3.23上桩下柱00.V1IJ.35M,30.07-15.346.8 i.in 2询-r:4J0-a =17.72 -I7.T1 -148 -1 577上ftE林有梁0.2430.21J0.27138.95 $17 3.8S 0.57 38.23一5 H7-1.26 0.57 -5戲-5/7-2.593.57-7,19-17.66-577-2.Z60阴-25JS左或上柱下柱C.2420.243C2117.72_4.49 -6.96 -18,26 14.19 2E上越TF0d&8 0,3211上阴- 。

41、4 4g 一斗力 -2.89 1.9fi下牡匚4 4-6.28-9 2813.C5 -2.510.3217.763.88-179 H47.757.763 鈕-2.59 -t72 -J29.84 -19.633i8J93 5 nc y -Aci7 _9 7 A _T3OJ- -Do5.2.Z 6通76 7 b 7 3 Q- L l/.CSN,921 一一一o,一 79 7 159 85,2.B&th-右聖0 333,：37-25.49+2.19上柱3C.24317 7E3.SS9. SI7,767.761.23 -2.59 -1.83 -1.35 101J -19.918.95-5.17 -5. 。

42、170.930.9J38.59 -6.98?打 cc -T / J5.7.lf:.-V.665.77-2.361.03-2476rTfT右捷0.J6i：.kB3.36-25.49+219rTS-0.257G.20.268兀2.7& -；. ：； 11.1626.528.39_2一/4-0.014 -0.Q18 b.bC6 -1 圧於厂QP佼5.990.9967 H-5.15一2&69-1112 -471 10 -II I17/7777777t-1.24丽B一4-C.671.78712K6-4 4fi-4 72 - pZU270.93图4.7恒载作用下de弯矩图（KN.m）活载作用下de弯矩图4 。

43、.819.9410.13L17.6636 _lllnLJ11 162 8.5&88.49.26/77777T742Ub图4.8活载作用下de弯矩图（KN.m）8.C7-4.11恒载作用下de剪力图4.9图4.9恒载作用下de剪力图（KN）活载作用下de剪力图4.1026.28：20.B&图4.11活载作用下de剪力图（KN）恒载作用下de轴力图4.11:2123.8225 6825.0022.474377.7HZ5S22 26n d73.24刃二4/hi Birnrrj A图4.12恒载作用下de轴力图（KN） 活载作用下de轴力图4.12图4.13活载作用下de轴力图（KN）4.4风荷载作用 。

44、下de弯矩计算441风荷载标准值计算作用在屋面梁和楼面梁节点处de集中风荷载标准值：2 -(hi hj)B/2式中基本风压3 0=0.7KN/m2JZ -风压高度变化系数 ， 因建设地点位于某市城南大街一侧 ， 所以地面粗糙度为C类；7 -风荷载体型系数 ， 根据建筑物de体型查荷载规范得 讥=1.3z -风振系数 ， 基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T 0.08n (n是建筑层数)估算 ， 大约为、八1 0.40s0.25s,应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振de影响 ， ：z=1 z ；h -下层柱高；hj -上层柱高 ， 对顶层女儿墙高度de2倍；B -迎风面de宽度 ， B=7.8m.计算过程见表4.1 。
表4. 。

45、1离地高度z/mAzPzs灼0/(KN/m 2)hi / mhj / mWk / KN19.450.741.01.30.73.62.616.5115.850.741.01.30.73.63.618.9412.250.741.01.30.73.63.618.948.650.741.01.30.73.63.618.945.050.741.01.30.75.053.622.754.4.2风荷载作用下de位移验算4.4.1侧移刚度D见表4.2和表4.3442风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架 de层间侧移可按下式计算:二 Uj式中：Vj -第j层de总剪力；、Dy -第j层所有柱de抗移刚度之 。

46、和;
Uj -第j层de层间侧移 。
表4.2横向25层D值de计算构件名 称T c 2 + i12D “c /(KN/m) hi =2icA轴柱2X 8.8 X 10A4/2X 6.3 X 10A4=1.400.4123917B轴柱2 X (8.1+7.1)10A4=2.41X 10A4/2 X 6.3 X0.5532083D轴柱2X 7.1 X 10A4/2X 6.3 X 10A4=1.130.3621000表4.3横向底层D值de计算构件名称送ibi ic0.5+TJ c 2+T12Dcic 占/(KN/m)hA轴柱8.8 X 10A4/4.5 X 10A4=1.960.6213128B轴柱(8.8+7.1) X 10A4/4.5 X10A4=3.530.7315457D轴柱8.8 X 10A4/4.5 X 10A4=1.960.6213128 。

稿源：(未知)

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标题：框架结构|砼框架结构设计