8、系 。
为了方便运行操作 ， 在控制室操作盘上设置了变频器的工频/变频间相互切换的操作端 ， 运行中可以根据需要随时进行工频/变频间的切换操作 。
引风机变频器的启动操作：在变频方式启动前在就地将QS1、QS2刀闸和旁路开关QF2 送到工作位置,其中QS1和QS2合入 ， QF2在分闸位置 ， 变频器自检正常后 ， 就地盘显示变频器具备启动条件 ， 在主控制室引风机操作端中点击“启动”按钮 ， 高压开关合闸 ， 变频器检测到高压开关合闸后向DCS发“变频器高压就绪”和“变频器请求运行”信号；此时 ， 在变频器操作端中点击“启动”按钮 ， 延时5s后变频器即以事先设置的10Hz最小启动频率开始启动 。
为了减小对锅炉炉膛负压的扰动 ， 在变频器启动前 。

9、保持引风机入口静叶在关闭状态 ， 当变频器启动正常后 ， 再逐渐开大引风机静叶开度 ， 最终保持静叶开度在85 ， 然后可根据炉膛压力情况调节引风机变频器频率（转速） 。
如果引风机采用工频方式启动 ， 则需要将6KV电源开关置断开并将该开关拉至试验位后 ， 就地将QS1、QS2刀闸断开 ， 旁路开关QF2 送到工作位置 ， 就地手动合上旁路开关QF2后；再将6KV电源开关送至工作位 ， QF2合闸后 ，DCS出现“请求合高压”信号 ， 在引风机操作端中点击“启动”按钮 ， 高压开关合闸 ， 风机进入工频运行状态 。
引风机变频器正常停止的操作：停止变频器前逐渐减小其引风机变频器频率（转速）至10Hz ， 然后再逐渐关小待停引风机静叶开度至0 ， 在变频器 。

10、操作端中点击“停止”按钮 ， 即可；在变频器故障出现情况或引风机保护动作时 ， 变频器将出现紧急停止 ， DCS向变频器发“紧急停机命令” ， 变频器停止 ， 同时跳开高压开关 。
该变频器具有运行中进行工频/变频间相互切换的功能 ， 为了减小变频器故障情况切换情况下对锅炉的扰动 ， 通过风机试验确定了引风机变频器频率与静叶开度之间的对应关系曲线（图3） ， 在变频器故障切换的同时 ， 触发引风机静叶动作条件 ， 引风机静叶迅速按照DCS中预先设定的曲线关小对应的引风机静叶开度 ， 以保证锅炉炉膛负压稳定 。
图3：引风机变频器与静叶开度的对应关系曲线（故障切换曲线）2风机加装变频后相关试验和参数对比2.1风机加装变频后对电机和锅炉安全稳定运行 。

11、分析引风机在工频方式下启动时 ， 其启动电流一般很高 ， 而在变频方式下启动风机时电机实现了平滑启动 ， 其电机电流平滑上升 ， 消除了大型电机启动时对母线及电机的冲击 ， 延长了电机的使用寿命 。
锅炉引风机加装变频器以后 ， 引风机的调节方式由静叶节流调节方式改为变频转速调节 ， 不仅降低了节流损失 ， 同时由于变速调节改善了风机运行的特性曲线 ， 消除了由于定压节流调节工况下产生的高、低压压头差 ， 使风机压头与系统压头得到了良好的匹配 ， 避免了节流调节方式下经常出现的系统阻力线位于性能曲线图中失速线的上方时,风机运行不稳定性的出现 ， 从而避免了风机在非稳定区运行时,出现叶片激振 ， 导致疲劳断裂的隐患 ， 也有效的消除了两台引风机之间的失速 。

12、抢风现象 ， 大大提高了锅炉设备运行的安全性 。
为了适应电力生产的特殊需要 ， 该引风机变频器实现了运行中进行“工频变频”和“变频工频”的切换功能 。
为了考验引风机变频器自动切换时对锅炉的扰动工况 ， 于2008年5月14日对2锅炉进行了故障跳闸后的切换试验 ， 试验结果证明 ， 引风机变频器故障切换时基本能够保证机组运行参数在正常范围内 ， 避免了传统变频器发生故障跳闸而工频不能自投造成的引风机跳闸 ， 减小了对变频器故障对机组负荷和参数造成的不利影响 ， 同时也为运行中变频器需退出运行时的切换提供了便利 ， 简化了运行操作 。
2.2经济效益分析本公司引风机变频器改造后 ， 其节能效果是非常显著的 ， 下面以2锅炉引风机变频器改造前后试验数 。

13、据为例进行分析比较：1.600MW负荷工况下运行参数：1引风机参数2引风机参数电流A风量t/h功耗kWh电流A风量t/h功耗kWh工频方式325.119372792.93335.699682883.82变频方式252.0510232165.29238.749562050.952.450MW负荷工况下运行参数：1引风机参数2引风机参数电流A风量t/h功耗kWh电流A风量t/h功耗kWh工频方式257.59823.842212.88256.26852.42201.46变频方式122.217791049.87125.217731075.643.300MW负荷工况下运行参数：1引风机参数2引风机参数电 。

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标题：600|600MW火电机组锅炉引风机变频器改造效果分析( 二 )