『易坊知识库摘要_单层工业厂房|《单层工业厂房》课程设计[沐风书苑]( 二 )』11、n在牛腿顶面引起的力矩为：MA= Dmaxe3=.0.35=.KN.mMB= Dmine3=346.150.75=.KN.mRA=C3=-.1.099/10.8=-.KN()RB=C3=.1.099/10.8=.KN()R= RA+ RB=.+.=.N()各柱的剪力分别为:VA= RA-RA=.0.33.=....

11、n在牛腿顶面引起的力矩为：MA= Dmaxe3=.0.35=.KN.mMB= Dmine3=346.150.75=.KN.mRA=C3=-.1.099/10.8=-.KN()RB=C3=.1.099/10.8=.KN()R= RA+ RB=.+.=.N()各柱的剪力分别为:VA= RA-RA=.0.33.=.KN()VB= RB-RB=.0.33.=.KN()VC= -RC=0.33.=.N()图Dmax作用在B柱左时排架的内力（） Dmax作用于B柱左根据结构对称和吊车吨位相等的条件 ， 内力计算与Dma作用于B柱左情况相同 ， 只需将A ， C柱内力对换和改变全部弯矩及剪力符号：如图（） Dmax作用 。

【单层工业厂房|《单层工业厂房》课程设计[沐风书苑]】12、于C柱同理 ， 将Dmax作用于A柱的情况的A ， C柱的内力对换 ， 且注意改变符号 ， 可求得各柱的内力 ， 如图5（） Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时 ， 排架计算简图16-a所示 。
对于A柱 ， n=0.15 ， =0.33 ， 得a=(3.6-0.9)/3.6=0.75. ， Tmax=12.46KNC5=0.54RA=TmaxC5=.=6.73KN()RB=TmaxC5=.=6.73KN()图Dmax作用在B柱右时排架的内力图5Dmax作用在C柱时排架的内力排架柱顶总反力R：R= RA+ RB=.KN各柱的简力：VA= RA-RA=.0.33.=.KN()VB= RB-RB=.0.33.=.KN () 。

13、VC=RC=0.3313.46=4.44N()图16Tmax作用在AB跨时排架的内力（） Tmax作用于BC跨柱由于结构对称及吊车的吨位相等 ， 故排架内力计算与“Tmax作用于AB跨柱”的情况相同 ， 只需将A柱与C柱的对换 ， 如图17图17Tmax作用BC跨时排架的内五柱截面设计（中柱）混凝土强度等级C20 ， fc=9.6N/mm2 ， ftk=1.54N/mm2采用HRB335级钢筋 ， fy= fy 300 N/mm2,b=0.55 ， 上下柱采用对称配筋 上柱的配筋计算由内力组合表可见 ， 上柱截面有四组内力 ， 取h0mm ， 附加弯矩ea=20mm（大于） ， 判断大小偏心：从中看出组内力为大偏心 ， 只有一组为小偏心 ， 而 。

14、且：N=429.KN5应考虑偏心矩增大系数1=0.59.6160000/357640=2.151 ， 取2=1.15-0.01l0/h=1.15-0.017200/400=0.97, l0/h15 ， 取2=0.97图=1+12=1+10.97=1.31=357640/19.6400360=0.262s/h0=240/360=0.22所以x=h0=0.26360=93.6e=ei-h/2+s=1.31263.40-185.05mmN.e=fyAs(h0-as)-1fcbx(x/2-as)As=As=715mm选用（As=763mm2）验算最小配筋率：As/bh=763/400400=0.47%0.2% 。

15、平面外承载力验算：l0=1.5Hu=1.53.6=5.4ml0/b=5400/400=13.5 ， 查表得 ， Ac=A-Aa=4002-7632=158474mmNu=0.9(fyAs+ fcAs)=0.90.93(3007632+9.6158474)= 1656.55KN 下柱配筋计算取h0=800-40=760mm ， 与上柱分析办法相识 ， 选择两组最不利内力：M=217.96 KN.m M=152.69 KN.mN=810.94 KN N=473.44 KN(1) 按M=217.96 KN.m ， N=810.94 KN计算L0=HU=7.2=7.2m ， 附加偏心矩ea=800/30=2.7mm(大于mm 。

16、),b=100mm,bf=400mm, hf=150mme0=M/N=217960/810.94=268.77mm ei= e0+ ea=295.77mml0/h=7200/800=95而且应考虑偏心矩增大系数 ， 取2=11=0.59.6160000/810940=1.051 ， 取图=1+12=1+11=1.15ei=1.15295.77=340.140.3760=228 ， 所以为大偏心受压 ， 应重新假定中和轴位于翼缘内 ， 则x= =810940/19.6400=211.18hf=150mm说明中和轴位于板内 ， 应重新计算受压区的高度：x=394.72mme=ei+h/2+s=1.15295.77 -80 。

17、02-407005mmAs=As=272.87mm2(2) 按M=152.69 KN.m ， N=473.44 KN计算L0=HU=7.2=7.2m ， 附加偏心矩ea=800/30=2.7mm(大于mm),b=100mm,bf=400mm, hf=150mme0=M/N=152690/473.44=322.51mm ei= e0+ ea=349.51mml0/h=7200/800=95而且应考虑偏心矩增大系数 ， 取2=11=0.59.6160000/810940=1.051 ， 取图=1+12=1+11=1.15ei=1.15295.77=340.140.3760=228 ， 所以为大偏心受压 ， 应重新假定中和 。

18、轴位于翼缘内 ， 则x= =473440/19.6400=123.29hf=150mm说明中和轴位于翼缘内：e=ei+h/2-s=1.15349.51 -8002-40761.93mmAs=As=139.38mm2最小配筋minA=0.2%177500=355mm2所以选（As=461mm2）满足要求查附表.的无柱间支撑垂直排架方向柱的计算长度 ， l0=1Hl=7.2ml0/b=7200/400=18 ， 查表得0.81 ， Ac=A-Aa=177500-4612=176578mmNu=0.9(fyAs+ fcAs)=0.90.81(3004612+9.6176578)= 1437.40KNNmax所以满足 。

19、弯矩作用平面外的承载力要求 柱裂缝宽度验算规范中规定 ， 对e0/h00.55的柱要进行裂缝宽度验算 ， 本例的上柱出现e0/h0=0.55,所以应该进行裂缝验算 。
验算过程见下表 。
其中上柱的As=763mm2；Es=200000N/mm2；构件的受力特征系数acr=2.1 ， 混凝土的保护层厚度c=25mm,ftk=1.54N/mm2 。
柱裂缝宽度验算非地震区的单层厂房柱 ， 其箍筋数量一般由构造要求控制 。
根据构造要求 ， 上下柱均选用200箍筋 。
牛腿设计根据吊车支承的位置 ， 截面的尺寸及构造要求 ， 确定牛腿的尺寸如图所示 ， 其中牛腿的截面宽度b=400mm ， 牛腿截面高度h=1050mm ， h0=1015mm.(1)。

20、牛腿腿截面高度验算表柱的宽度验算表图 Fvk所以所选的尺寸满足要求（） 牛腿配筋计算纵向受拉钢筋总截面面积As：As=550.mm2根据规定 ， 纵向受拉钢筋As的最小配筋率为0.002bh=0.0024001050=840mm2550.2 mm2 。
所以要按mm2配筋 。

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