单弓取流或运输网络通道上的列车分布密度较小的高速线路、跨距相对较小、接触线张力相对较大的接触网系统可采用简单链型悬挂 。
根据仿真研究和运营经验表明 ， 弹性链型悬挂和加大张力、减小跨距的简单链型悬挂（采用全补偿简单链型悬挂时 ， 需根据仿真结果适当预留跨中弛度）相比 ， 均可取得符合要求的受流效果 ， 适应不同速度的动车组运行 。
但双弓或多弓取流时 ， 弹性链型悬挂具有优良的弹性均匀度 ， 对双弓或多弓运行条件产生的弓网系统振 。

7、动和导线波动传播均有明显的改善 ， 可延长弓网寿命、改善接触网结构强度 。
因此 ， 双弓或多弓取流时 ， 宜采用弹性链型悬挂 ， 但悬挂类型的设计需结合具体工程情况及经济技术综合分析比较后合理而定 。
第二节 高速铁路接触网、接触悬挂的技术参数一、 接触悬挂技术参数的定义(1) 波动传播速度C:由于受电弓抬升力的作用 ， 引起接触导线的振动 ， 该点的振动传播速度称为波动传播速度 。
C与接触导线张力T和线密度的关系如下：C=(T/) 1/2 （3.2.1）式中：C波动传播速度T接触导线张力接触线线密度(2)无量纲速度：列车运行速度与波动传播速度C之比 ， 当列车速度越接近C ， 即口接近于1时 ， 弓网振动越剧烈 。
与列车运行速度与波动传 。

8、播速度C的关系如下：= /C 。
（3.2.2）式中：C波动传播速度无量纲速度列车运行速度(3)多普勒系数：是无量纲速度的另一种表达式 ， =（C-）（C+） 。
为列车行驶速度；C为接触线波动传播速度 。
(4)反射系数：指接触网的振动波在非均质点被反射 。
这些非均匀质点如：吊弦线夹、接头线夹等 ， 反射系数用下式表示：=mFm1/2cFc1/2mFm1/2（3.2.3）式中：m接触导线的线密度Fm接触导线的张力c承力索的线密度Fc承力索的张力 。
(5)增强因数：r=/ 接触网的振动波在非均质处被反射 ， 被反射回的波形与该物体相向运动 ， 并被继续向前运动的物体以输入能量的方式再次反射回去 ， 波的能量被增强 ， 增强因数用下式 。

9、表示：r=/（3.2.4）式中：反射系数；-多普勒系数 。
(6)弹性不均匀系数：反映一跨内跨中弹性和定位点弹性的差异程度 。
=EmaxEmin/Emax+Eminl00% （3.2.5）式中 Emax一跨内最大弹性Emin一跨内最小弹性二、高速接触网的主要技术参数1导线高度：指接触导线距钢轨面的高度 。
它的确定受多方面的因素制约 ， 如：车辆限界、绝缘距离、车辆和线路振动、施工误差等 。
一般地 ， 高速铁路接触导线的高度比常规电气化铁路的接触导线低 ， 这主要因为：高速铁路一般无超级超限列车通过 ， 车辆限界为4 800 mm;
为了减少列车空气阻力及空气动态力对受电弓的影响 ， 受电弓的底座沉于机车车顶顶面 ， 受电弓的工作 。

10、高度较小 。
所以 ， 高速铁路接触导线的高度一般在5 300 mm左右 。
2结构高度：指定位点处承力索距接触导线的距离 。
它由所确定的最短吊弦长度决定的 ， 吊弦长时 ， 当承力索和导线材质不同时 ， 因温度变化引起的吊弦斜度小 ， 使锚段内的张力差小 ， 有利于改善弓网受流特性；长吊弦的另一个优点是高速行车引起的导线振动时 ， 吊弦弯度小 ， 可以减少疲劳 ， 延长使用寿命 。
我国接触网的结构高度为1.1 - 1.6 m 。
3跨距及拉出僮：取决于线路曲线半径、最大风速和经济因素等 。
考虑安全因素及对受电弓滑板的磨耗 ， 我国高速铁路一般在保证跨中导线及定位点在最大风速下均不超过距受电弓中心300 mm的条件下 ， 确定跨距长度和拉出值的大小 。
4锚 。

11、段长度：它的确定主要考虑接触导线和承力索的张力增量不宜超过10% ， 且张力补偿器工作在有效工作范围内 。
高速铁路接触网的锚段长度与常规电气化铁路基本一样 。
5绝缘距离：参照电气化铁路接触网的绝缘配合标准 。
6吊弦分布和间距：吊弦间距指一跨内两相邻吊弦之间的距离 ， 吊弦间距对接触网的受流性能有一定的影响 ， 改变吊弦的间距可以调整接触网的弹性均匀度 ， 但是 ， 如果吊弦过密 ， 将影响接触导线的波动速度 ， 而对弹性改善效果不大 ， 所以 ， 确定吊弦间距时 ， 既要考虑改善接触网的弹性 ， 又要考虑经济因素 。
吊弦分布有等距分布、对数分布、正弦分布等几种形式 ， 为了设计、施工和维护的方便 ， 吊弦分布一般采用最简单的等距分布 。

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标题：第三|第三章高速铁路接触网悬挂形式( 二 )