11、8336. 46-4. 15-4. 86-27. 43620. 7221m1-3. 8L 1 :r ,17r M.J /*_54 7, 4底层层分层法弯矩计算结果二次分配不平衡弯矩：标准层传给顶层的弯矩分配:0. 4880. 5110. 1550. 1480.697A-1A-BB-AB-2B-CC-B1. 08-1. 58-1.99-2.08-1.04-0.210.410. 391.83f-1.830. 100. 11-0. 060. 0090. 0080. 04f-0. 042. 19-1. 991-0. 681-1. 1821.87-1.87底层、顶层传给标准层的弯矩分配:0. 3280. 。

12、 3280.3440. 1350. 1290. 1290.607A-lA-2A-BB-AB-2B-3B-CC-B4. 298. 49-1.62-2. 74-4. 19-4. 19-4. 40f-2.20. 445J0. 890. 850. 853. 98f-3. 98-0. 146-0. 146-0. 153f-0. 770.010. 010.010. 05f-0. 05-0. 0464. 154一4 108-1.287-0. 76-1.884. 03-4.标准层传给底层的弯矩分配:0. 2930. 3450. 3620. 1380. 1120. 1310.619A-lA-2A-BB-AB-2 。

13、B-3B-CC-B4.08-1.58-1. 195-1.408-1.477f -0. 7390. 16j0.320. 260. 3041.44f-1.44-0. 05-0. 06-0. 06-1.2453.612-1.3770.4190. 26-1.2761.44-1.44跨中弯矩计算:MsabJ 19. 76 5. 42-226L089 =32. 146kNm8 2Msec 二- 12. 1 2. 442. 66 一 -33. 948kN m829.558 34. 98 -KU 14. 33 5. 4 - i9. 962kN m8 2M2BC R 9. 325 2. 4-22. 75616. 。

14、 042kN m8的.劇 八M】ab14. 33 5.4-21.609kN m8 2M1bc 二 1 9. 325 2. 42-25. 99619. 282kN m1BC g框架在恒荷载下的弯矩图27 67 I 52 089 一 19 76 5 4心2 H48 83kN54H 19 76 5 4 48 83 H 57 874kN12 1 242V3CB 2 U14 52kN24 一 229 55834 983 14 33 5 H2 37 69kN H 1433 54 37a94=39692kN1 29325 24|11skNHw H 2 2浇 20736.04 一 1433 5 42 36 6 。

15、8kN51433 54 3弧 68 H40 702kN11 19kN戶 H109 674訂丄5305302 h167 548孑 H216403NA 322879孑 H399 11257 874 H167 548kN48 83 14 52 U216403kN115 639126 829115 639126 82939692 H 322879kN3769 11 19 H 392 112RN40702 H 47922kN3668 IL 19 H 567521kN37.2741K、583、.U4Q3.199 .J、.1；95S75?B C弯矩调幅:框架在恒荷载下的梁剪力 ， 柱轴力图yp孑 11 1 #。

16、J * 1 /1 / / r r / / 年 7Pq4 J夕、夕、/IX/I .25.915/Vf卯/ / /3 / 95.78/1丿zvX / X j . f J13.49-_ _八中间层分层法弯矩#算结果(3)底层底层弯矩计算 。
弯矩分配法计算内力过程如表：(单位：kN?m0.2930. 3450. 3620. 1380. 1120. 1310.619A-lA-2A-BB-AB-2B-3B-CC-B-24. 9624. 96-2. 52-1.267. 318.619. 044. 52-1.86-3. 72-3. 02-3. 53-16. 69f16. 690. 540. 640. 670.。

17、335-0. 05-0.04-0. 04-0. 21f0.217. 859.25-17. 1126. 045-3. 06一3 57-19. 4215. 64底层分层法弯矩计算结果二次分配不平衡弯矩：标准层传给顶层的弯矩分配:0.4880. 5110. 1550. 1480. 697A-1A-BB-AB-3B-CC-B2.93-1. 16-1.43-1.5-0. 750. 150. 30.281. 33-1. 33-0. 07-0. 081.43-1.43-0. 45-0.881. 33-1.33底层、顶层传给标准层的弯矩分配:0. 3280. 3280. 3440. 1350. 1290. 1 。

18、290. 607A-1A-2A-BB-AB-2B-3B-CC-B3. 080. 632-1. 19-0. 203-1.22-1.22-1.28f-0. 640. 135J0.270. 260. 261.23f-1.23-0. 04-0. 04-0. 05f1.82-0. 628-1. 195-0. 37-0. 930.0571.23-1. 13标准层传给底层的弯矩分配:0. 2930. 3450.3620. 1380. 1120. 1310.619A-1A-2A-BB-AB-2B-3B-CC-B2. 93-1. 16-0. 86-1.01-1.06f -0. 5030. 115j0.230.。

19、190. 221.03f-1.03-0. 03-0. 04-0. 04-0. 891.88-0. 985-0. 7330. 19-0. 941.03-1.03跨中弯矩计算:J 1.467 5. 42-3 326 3. 38J. 99kN m8二0.75 2. 4-1. 9 - -1. 36kN m8_ 10. 27 5.& /5. 29kN 口 8M 2BC-5. 25 2.4 -17. 71 =-13. 93kN m8J 10. 27 5. 42严厂 ， 15. 73kN m 8IBC =5.25 2. 42-18. 3914. 61kN m81 / /J / /f斗7 -、/11 /1I”f。

20、t JF/;
5 / / f /16V 、P i f fJ/.17.MB .70 56 2639 6 3 11826 H 221 51kN-B C框架在活荷载下的梁剪力 ， 柱轴力图弯矩调幅:框架在活荷载下姿调嚼并算至柱迪栽面 附痔粗3、风荷载作用下的内力计算P3=7. 582VP3二7. 582P2=15. 163VP2=22. 745P1=16. 472Vpi=39. 172K=0. 94ac 0-32V=1.30K=3 073c=O. 61V=2. 49yo=0. 35M 上=3. 042M T=l. 638yo=0. 45M 上=4. 93M 下=4. 03K=0. 94K=3. 07yo 。

21、=0. 45yo=0. 5M h=7. 74ac=0. 32ac=o. 61M 上=13.428M 下=6. 33M T=13.428V=3. 91V=7. 46K=l. 23K=4. 01y 0=0. 59y0=0. 55a=o. 54a=0. 75M =15. 8M =24. 09V=8 2V=ll. 39M 下=22. 73M 下=29.44A-A1B1丄B风荷载作用下剪力在各柱间分配风荷载作用下各柱反弯点及柱墙弯矩r- d 1 14* !ir1 1i5.3-ar.丄卜r/ c c/ ( IP I ;
丄V vX、J“门灼 U o一 一fri L n-J/屮小LF_.J Jr/-a- jf 。

22、 i /二风荷载作用下的框架弯矩图 71叫J. i爪1冷广严一丫7,46二勺-15r4_N图BC风荷载作用下框架剪力轴力图五、内力组合根据上述内力计算结果 ， 即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合 ， 其中梁的控制截面为 梁端柱边及跨中 ， 由于对称性 ， 每层梁有5个控制截面 。
柱分为边柱和中柱 ， 每根柱有2个控制 截而 。
内力组合使用的控制截面标于下图 。
梁和柱内力组合表:柱内力组合表楼层柱截面恒荷载活荷载风荷载恒载0. 2+活载 XI. 4恒载汇12十03（活载XI. 4+风载X 1.4）Nmax, , MXmin, MIMmaxN,V顶层AM626. 673. 3263. 02436. 3278M516. 。

23、 3848. 1521.63830. 258436.81340. 00840. 008N167. 58410. 45+0. 84214. 6858245. 303243. 088243. 088V1.3*1.479BM6-9. 402-1.4944. 93-13.2194-28. 403-13. 764-28.403M5-6. 63-3. 43344. 03-12.4189-23. 745-14. 640-23. 745N216. 40314.93；1.69279.0926330. 131319. 469330. 131V玖49-3. 297中间层AM412.81410.67. 7429. 1 。

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标题：混凝土|混凝土和砌体结构设计课程设计( 二 )