由于三相变压器有Y接法(或YN接法)与D接法两种类型 ， 因此在计算电压、电流时 ， 必须注意线值与相值的关系 ， 下面分别介绍本设计用到的YD接法这种情况 。
Yd11接法(见图3-1) 。
这种接法多用于中、低压绕组 。
其特点为相电压等于线电压 ， 但相电流为线电流的 ， 即图3-1 三相变压器的Yd11接法另外 ， 对于有分接抽头的变压器 ， 还应分别计算在不同分接下的电压和电流 。
上所述可知：根据已知的额定容量、额定电压(包括各分接电压)、变压器绕组的接法以及相数 。

16、等 ， 按照上述各有关公式、即可计算出所需的线、相电流可以及各分接下的电压 。
额定电压和额定电流的计算过程： 高压线圈为Y接线时 ， 其各级分接的线电压分别为:其相电压分别为：低压线圈为“d”型接线时 ， 其线、相电压相等 ， 即 。
高压线圈为Y型接线时 ， 其线、相电流相等 ， 即低压线圈为d型接线时 ， 其线电流和相电流分别为：3.2铁心直径的选择铁心直径的选择是变压器设计中很重要的工作 ， 铁心直径选取的是否合适 ， 它将直接影响变压器的技术经济指标 ， 如材料的消耗、变压器的重量、体积等 。
3.2.1影响铁芯直径选择主要因素首先 ， 从变压器原理的分析可知 ， 在保持铁芯磁通密度一定的条件下 ， 铁芯直径的变化将使得绕组匝数改变 。
其次 ， 如保持 。

17、绕组匝数不变,增大铁芯直径将使得磁通密度降低 ， 而空载电流、空载损耗均将相应下降 ， 但铁芯材料消耗将增加；反之 ， 如减少铁芯直径则有可能引起铁芯过饱和以致使空载电流和空载损耗均大为增加 。
此外,对电力变压器来说 ， 短路阻抗是一个很重要的性能参数 ， 在设计时要求严格地控制在一定范围之内 。
根据计算短路阻抗公式可知 ， 若要维持短路阻抗为一定值 ， 则需要使绕组电抗高度Hx减少 ， 并使纵向漏磁等效而积增大 ， 即增加辐向尺寸而减少绕组高度 ， 以使绕组和整个变压器的尺寸向宽而低的方向发展;
相反 ， 如减少铁芯直径而使绕组匝数增加时,为保持短路阻抗不变 ， 则整个变压器的尺寸将向窄而高的方向发展 。
3.2.2铁芯直径计算铁心直径的大小 ， 直接 。

18、影响材料的用量、变压器的体积及性能经济指标 。
故选择经济合理的铁心直径是变压器设计的重要一环 。
硅钢片重量和空载损耗随铁心直径增大而增大 ， 而线圈导线重量和负载损耗随铁心直径增大而减小 。
合理的铁心直径就是硅钢片和导线材料的用量比例适当 ， 打破到最经济的效果 ， 故铁心直径的大小 ， 与采用的硅钢片性能和导线材料直接有关 。
根据关系式的推导 ， 铁心直径D与变压器容量P的四分之一次方成正比的关系 ， 但因为变压器分单相、三相、双绕组、三绕组、自耦等 ， 同样容量但消耗材料不同 。
一般都按材料消耗折算成物理容量进行计算 ， 为了计算方便 ， 均以每柱的物理容量为基础 ， 按下式求出铁心直径: K系数 ， 由硅钢片性能和导线材料而定 ， 采用冷轧硅钢 。

19、片 ， 铜导线时 ， K取5357 ， 本设计K取55 。
按标准直径取的330mm 。
双绕组变压器由于两侧线圈均为额定容量 ， 因而在计算每柱容量时不需折算 。
一柱容量 ， 三相双绕组变压每柱容量为:3.2.3铁心截面的设计铁心级数的确定铁心柱截面为一多阶梯形 ， 外形接近于一个圆 。
这个阶梯开的级数愈多 ， 有效截面愈大 ， 但制造工时也愈多 。
根据材料供应情况和制造工艺水平 ， 尽力增加铁心柱级数 。
本计设铁心柱直径取10级 。
表3.1铁心级数的确定铁芯柱直径（）级数90-2455-7250-3508-10355-63012-14640以上每级片宽的确定迭片宽度是根据硅钢片入厂时的宽度而定 。
为了套裁 ， 成张硅钢片宽度应为每级片宽的倍数 ， 硅 。

20、钢片波浪度较大时 ， 还要考虑去边 。
由于中小型变压器的铁心可以相互相套裁 ， 而且进厂硅钢片的宽度又是不固定的 ， 故每级片宽一般是采用10mm一进级,必要时 ， 充许有个别5mm一进级的 。
图3.2 铁心柱截面迭片系数迭片系数是由硅钢片的标称厚度 ， 波浪性、绝缘膜厚度及铁心夹紧程度而定 。
一般主要根据波浪性来确定迭片系数 ， 因其他因系变化不大 。
本设计迭片系数取0.95 。
故铁心有效截面积为808.4平方厘米 。
铁心温升铁心各级间是否放置油道 ， 由铁心温升计算来确定 。

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标题：4000kVA电力变压器的设计毕业设计|毕业设计(论文)4000kVA电力变压器的设计( 三 )