27、取充气系数0=0.5 hI=0hL=0.50.05=0.025m液柱 液体表面张力所造成的阻力：此阻力很小忽略不计 。
因此 ， 与气体流经一层浮阀塔板的压强降所相当的液柱高为 故 hp=0.07019m (2)液泛 为了使液体能由上层塔板稳定的流入下层塔板 ， 降液管必须维持一定高度 的液柱 。
降液管内的清液及高度 Hd用来克服相邻两塔板的压强降 。
板上液层阻 力和液体流过降液管的阻力 。
为了防止液泛发生 ， 应保证降液管中当量清液层高度不超过上层塔板的出 口堰 ， 为此 ， 应使 Hd(HT+hw) Hd=hp+hl+hd 气体通过塔板的压强降所相当的液体高度 hp ， 前已算 hp=0.07019mm 液体通过降液管 。

28、的压头损失 ， 因不设进口堰 故 式(2.44) 22 0 0.001764 0.153()0.153 ()0.6256 0.84 0.03284 s d w L hmm L h 板上液层高度 ， 前已选定 hl=0.05m 则 Hd=12.14mm 取 =0.3 则 (HT+hw)=14.66mm 可见Hd(HT+hw),符合防止淹塔的要求 (3)雾沫夹带 通常 ， 用操作时的空塔气速与发生液泛时的空塔气速的比值作为估算雾沫 夹带的指标 ， 此比值称为泛点率 在下列泛点率数值范围内 ， 一般可保证雾沫夹带达到规定指标 ， 即 ev0.1 kg 液/kg 气 大塔 泛点率80% 直径 0.9 m 以下的塔 泛点率70 。

29、% 减压塔 泛点率75% - 18 - 泛点率 式(2.45) 0 0 1.36 100 v ssL Lv Fb VL Z KC A 板上液体流经长度 ZL=D-2Wd=1.092m 板上液体面积 Ab=AT-2Af=1.363m2 取 K=1.0 ， 由泛点负荷系数图查得 CF=0.105 泛点率=0.60410.8 1.178 2.2681.36 0.001764 1.092 863.4 1.178 1.0 0.105 1.363 或泛点率 式(2.46) 0 0 100 0.78 v s Lv FT V KC A =66.53%80% 故泛点率 66.53% 泛点率在 80以下 ， 故知雾沫夹带 。

30、量能满足ev0.1 kg液/kg 气的要求 （4）漏液验算 取阀孔动能因数作为控制漏液流量的操作下限 。
此时漏液量接近 10% 0 5F 2.3.102.3.10 塔板的负荷性能图塔板的负荷性能图 当塔板的各项结构参数均已确定后 ， 应将极限条件下的关系标绘在 s V s L 直角坐标系中 ， 从而得到塔板的适宜气液相操作范围 ， 此即塔板的负荷性能图 。
负荷性能图由以下五条线组成 。
（1）雾沫夹带线 当气相负荷超过此线时 ， 雾沫夹带量将过大 ， 使效率严重下降 ， 塔板适宜 操作区应在雾沫夹带线以下 。
对常压 ， 塔径大于 900mm 的大塔 ， 泛点率=80%为 其雾沫夹带上限 ， 则： - 19 - 依据泛点率 式(2.47 。

31、) 0 0 1.36 100 v ssL Lv Fb VL Z KC A 0 0 1.178 1.361.092 863.41.178 10080% 1.00.105 1.79 ss VL 整理得 ss V =3.098-40.18L (2)液泛线 指降液管内泡沫层允许达到最大值时的关系 s V s L 联立：hp=hc+hI+h Hd=hp+hL+hd Hd(HT+hw) 得：(HT+hw)= 由上式确定液泛线 ， 忽略 pLdcILd hhhhhhhh h项 ，液泛线方程为 式(2.48) 222/3 SSS aVbcLdL 其中 ，式(2.49) 5 2 1.91 100.008809 V。

32、L a N 式(2.50) 0 (1)0.08839 T bH 式(2.51) 22 0 0.153 201.1 w c l h 式(2.52) 0 2/3 1 (1) (0.667)1.146 w dE l 整理得： 222/3 sss 0.008809V =0.08839-201.1L1.146L （3）液体负荷上限线 当降液管尺寸一定时 ， 若液体流量超过某一限度使液体在降液管的停留时 间过短 ， 则其中气泡来不及释放就被带入下一层塔板 ， 造成气相返混 ， 降低塔 板效率 。
式(2.53) 3600 fT h A H L - 20 - 以 =5s 作为液体在降液管中停留时间的下限 ， 则 3 f smax 。

33、 A0.087700.45 (L ) =0.007983/ 55 T H ms (4)漏夜线气相负荷下限线 对于 F1 型重阀 ， 泄漏量接近 10%为确定气相负荷下限的依据 依据 计算 00 5 V Fu 则又知 式(2.54) 0 5 V u 22 000 5 44 s V VdNudN 式中d0 ， N ， v 提均为已知数 ， 故可由此式求出气相负荷 Vs的下限值 ， 据此 作出与液体流量无关的水平漏夜线 以 F0=5 作为规定气体最小负荷的标准 ， 则 0 23 0 s min 5 V=0 0391720.9461/ 441.178 V F d Nms 2 （）（.） (5) 液相负荷下限线 为保证板上液流 。

34、分布均匀 ， 提高气液接触效果 ， 取堰上液层上高度 how=0.006m 作为液相负荷下限条件 依计算出下限值 ， 依此作出液相负荷下限线 ， 该线为 2 3 2.84 () 1000 h ow w L hE l s L 气相流出无关的竖直线 取 E=1.02 式(2.55) 2 3 min 3600()2.84 0.006 1000 s w L E l 则 3 min ()0.0006955/ s Lms （6）塔的操作弹性 在塔的操作液气比下 ， 做出操作线 OP（操作点与坐标原点的连线） ， OP 与 负荷性能图交点的气相负荷max 与min 之比称为操作弹性 s V s V 操作弹性=max/min=2.5 。

35、26 s V s V - 21 - 三三. .参考文献参考文献 1. 华东理工大学化工原理教研室编. 化工过程设备及设计. 广州：华 南理工大学出版社. 1996.02 2. 天津大学化工原理教研组 ， 化工原理课程设计 ， 天津科学技术出版 社 ， 1994 3. 化学工程手册编辑委员会 ， 化学工程手册（第 13 篇）汽液传 质设备. 化学工业出版社 ， 1987 4. 贾绍义 ， 柴诚敬.化工原理课程设计.天津：天津大学出版社 ， 2002 5. 路秀林 ， 王者相等.塔设备.北京：化学工业出版社 ， 2004 6. 陈敏恒 ， 化工原理上下册 ， 化学工业出版社 ， 1998 7. 成都科技大学化工原理编写组 ， 化工原理下册 ， 成都科技 。

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标题：化工|化工原理课程设计7( 四 )