然后将贮存于料斗中的厨余垃圾定量供给粉碎机 。
将粉碎后的厨余垃圾移送至可溶化槽 。
通过厨余垃圾酸 ， 进行固体有机物的分 。

22、解（可溶化）及低分子化 。
将可溶化后的厨余垃圾（可溶化液）移送至夹杂物分离装置中 。
分离可溶化液中不适宜发酵物 ， 将分离出的不适宜发酵物移送至夹杂物容器 。
当夹杂物贮存到一定量时运至场外 。
将分离出夹杂物后的可溶化液定量投入发酵槽 。
在35的中温下进行沼气发酵 。
发酵出的沼气通过排放罐输出装罐 。
同时利用自动阀进行切换定量移送消化液（发酵污泥）至脱气池和可溶化槽 。
通过甲烷膜分离装置过滤消化液 ， 进行污泥（沼气发酵菌类）的浓缩 。
将沼气膜分离槽中的消化液返送至发酵槽 ， 使分离槽与发酵槽中的污泥浓度保持一致 。
分离膜进行药剂清洗（浸渍清洗）时 ， 将清洗药液供给沼气膜药液罐 ， 让清洗药液流入膜注入器内 。
分离槽中其他污泥进入膜穿 。

23、透液 ， 进入污水处理装置 。
2.3.2 畜粪尿类发酵沼气首先在收容槽内利用振动筛分离畜粪尿中所含敷料（麦秆等）粗大异物 。
再将分离液输入储存槽 ， 防止重量物的沉淀 。
通过输送泵将畜粪尿移送至固液分离装置中 ， 分离畜粪尿中的细小麦秆等 。
将固液分离后的畜粪尿移送至发酵槽 ， 在35的中温下进行沼气发酵 。
产生的沼气通过排放罐 ， 输送至厨余垃圾产生沼气混合装罐 。
同时利用热交换器加温 ， 循环消化液 。
将剩余消化液（发酵污泥）从发酵槽移送至液肥贮存槽 。
将液肥移送至液肥运送车或运送容器 。
第3 章 设计计算3.1 物料指标3.1.1 设计水质本设计7采用的物料为厨余垃圾及畜粪尿类 ， 两者物料指标 ， 见表3-1：表3-1 UASB 反应 。

24、器进出水水质指标序号 名称 COD(mg/l) BOD(mg/l) SS(mg/l)1 厨余垃圾 3100 2150 22002 畜粪尿类 58000 37800 13800本设计进料量比例按厨余垃圾：畜粪尿类=2：8 进行进料 ， 则进料COD 含量为：310040%+5800060%=36040（mgL） 。
3.1.2 设计流量设计流量：Q=288 m/d =12 m/h=0.2 m/min3.2 UASB 反应器的设计计算3.2.1 设计参数污泥参数：设计温度t=35容积负荷NA=4.5kgCOD/(m3d) 污泥为颗粒状污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD产气率0.5m3/kgCOD3.2 。

25、.2 UASB 反应器容积及主要工艺尺寸的确定(1) UASB 有效容积5V 有效=QS0/NAS0进水有机物浓度(kgCOD/L)V 有效=28836.04/4.5=2306.56m3取有效容积系数为0.8 ， 则实际体积为2883m3(2) 主要构造尺寸的确定UASB 反应器采用圆形池子 ， 布水均匀 ， 处理效果好 。
取水力负荷：q=0.4m3/（m2h）反应器表面积：A=Q/q=12/0.4=30m2采用2 座相同的UASB 反应器 ， 则每个单池面积A1 为：A1=A/2=30/4=15m2m取D=4.5m则实际横截面积：A2=3.14D2/4=15.9m2实际表面水力负荷 ：q1在0.21.0m3/ 。

26、(m2。
h)之间 ， 符合设计要求 。
3.2.3 UASB 进水配水系统设计(1) 设计原则 进水必须要反应器底部均匀分布 ， 确保各单位面积进水量基本相等 ， 防止短路和表面负荷不均； 应满足污泥床水力搅拌需要 ， 要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌； 易于观察进水管的堵塞现象 ， 如果发生堵塞易于清除 。
本设计采用圆形布水器 ， 每个UASB 反应器设12 个布水点 。
(2) 设计参数每个池子的流量：(3) 设计计算按圆环直径计算：每个孔口服务面积为：服务面积在1-2 m2之间 ， 符合设计要求 。
可设2 个圆环 ， 里面的圆环设4 个孔口 ， 外面圆环设8 个孔口 。
内圈4个孔口设计服务面积： 折合为服务圆的直径为：用此直径用一 。

27、个虚圆 ， 在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环 ， 其上布4 个孔口则圆环的直径计算如下： 外圈8个孔口设计服务面积：折合为服务圆的直径为：则外圆环的直径计算如下：则 d2=3.7mUASB 进水配水系统设计草图见图3-1 。
3.3 三相分离器的设计三相分离器设计计算草图见图3-2 。
3.3.1 设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能 。
三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计 。
3.3.2 沉淀区设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同 ， 主要是考虑沉淀区的面积和水深 ， 面积根据废水量和表面负荷率决定 。
由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体 ， 这对固液分 。

28、 离不利 ， 故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷净水的 ， 故取=0.02g/cms由斯托克斯公式可得气体上升速度为： ， 故满足设计要求 。

稿源：(未知)

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标题：日产|日产2500立方沼气发酵工艺化工工艺学课程设计( 四 )