1、 泡状流泡状流 当汽水当汽水 混合物中含汽率混合物中含汽率x x 较较 小时 ， 蒸汽呈细小的小时 ， 蒸汽呈细小的 汽泡 ， 主要在管子中汽泡 ， 主要在管子中 心部分向上运动心部分向上运动 汽水混合物在垂直管中作上升运动汽水混合物在垂直管中作上升运动 汽、液两相数量 ， 即质量含汽率汽、液两相数量 ， 即质量含汽率x x 不断变化；不断变化； 汽、液两相间存在相对运动；汽、液两相间存在相对运动；产生汽泡趋中效应产生汽泡趋中效应 弹状流弹状流 含汽率含汽率x x 增大 ， 汽泡开始合并成弹增大 ， 汽泡开始合并成弹 状大汽泡 ， 形成阻力较小的汽弹状大汽泡 ， 形成阻力较小的汽弹 环状流环状流 含汽率含汽率x x 继续增大 ， 弹状汽 。

2、泡汇合成继续增大 ， 弹状汽泡汇合成 汽柱并沿着管子中心流动 ， 而水则成环状沿着管汽柱并沿着管子中心流动 ， 而水则成环状沿着管 壁流动 ， 形成汽柱状或称水膜环状流动结构壁流动 ， 形成汽柱状或称水膜环状流动结构 雾状流雾状流 当含汽率当含汽率x x 再增大时 ， 管壁上水再增大时 ， 管壁上水 膜变薄 ， 汽流将水膜撕破成小水滴分布于蒸膜变薄 ， 汽流将水膜撕破成小水滴分布于蒸 汽流中被带走 ， 汽与水形成雾状混合物汽流中被带走 ， 汽与水形成雾状混合物 汽水混合物在水平管中流动汽水混合物在水平管中流动 在浮力作用下 ， 在浮力作用下 ， 形成管子上部蒸汽偏多的不形成管子上部蒸汽偏多的不 对称流动结构 。
对称流动结构 。
随着流速减小 ， 流动结构 。

3、的不对随着流速减小 ， 流动结构的不对 称性增加 。
当流速小到一定程度时 ， 形成分层流称性增加 。
当流速小到一定程度时 ， 形成分层流 动 。
管子上部与蒸汽接触 ， 管壁温度升高 ， 可能动 。
管子上部与蒸汽接触 ， 管壁温度升高 ， 可能 过热损坏；在汽水分层的交界面处 ， 由于汽水波过热损坏；在汽水分层的交界面处 ， 由于汽水波 动 ， 可能产生疲劳损坏动 ， 可能产生疲劳损坏 汽水混合物流速愈小；含汽率愈大；管子的汽水混合物流速愈小；含汽率愈大；管子的 倾角倾角 愈小 ， 汽水分层愈易发生 。
对自然循环锅炉 ， 愈小 ， 汽水分层愈易发生 。
对自然循环锅炉 ，管子倾角应大于管子倾角应大于3030， 以防止发生分层流动 ， 以防止发生分层流动 水冷壁管内饱和 。

4、沸腾可分为水冷壁管内饱和沸腾可分为核态沸腾核态沸腾和和沸腾传沸腾传 热恶化热恶化两种工况两种工况 核态沸腾核态沸腾 汽泡强烈扰动 ， 传热性能良好 ， 管汽泡强烈扰动 ， 传热性能良好 ， 管 内壁温度接近于水的饱和温度 ， 得到良好的冷却内壁温度接近于水的饱和温度 ， 得到良好的冷却 沸腾传热恶化沸腾传热恶化 第一类传热恶化第一类传热恶化（膜态沸腾）（膜态沸腾） 热负荷很高 ， 热负荷很高 ，管内壁汽化核心急剧增加 ， 形成连续的汽膜 ， 对流放管内壁汽化核心急剧增加 ， 形成连续的汽膜 ， 对流放 热系数热系数2 2 急剧下降 ， 管壁得不到液体冷却 急剧下降 ， 管壁得不到液体冷却, ,超温破坏 。
超温破坏 。
特性参数为特性参数为临界热负荷 。

5、 ， 对应的临界热负荷 ， 对应的x x 为临界含汽率为临界含汽率 第二类传热恶化（蒸干）第二类传热恶化（蒸干） 热负荷比前者低、热负荷比前者低、 但含汽率很高时（出现液雾状） ， 汽流将水膜撕破但含汽率很高时（出现液雾状） ， 汽流将水膜撕破 或因蒸发使水膜部分或全部消失 ， 管壁直接与蒸汽或因蒸发使水膜部分或全部消失 ， 管壁直接与蒸汽 接触而得不到液体的足够冷却 ， 对流放热系数接触而得不到液体的足够冷却 ， 对流放热系数2 2 急 急 剧下降 ， 金属壁温剧下降 ， 金属壁温t tb b 急剧增加造成管子过热而烧坏 ，急剧增加造成管子过热而烧坏 ，特性参数是工质的特性参数是工质的界限含汽率界限含汽率 均相模型假定：均相模型假 。

6、定： 汽水均匀混合 ， 汽水均匀混合 ， 与泡状流近似 ， 与泡状流近似 ， 只考虑汽和水只考虑汽和水 的比容不同；的比容不同； 汽和水之间没有相对运动汽和水之间没有相对运动 ， 即认为二者速度相 ， 即认为二者速度相 同 。
同 。
实质是把汽液两相流变成单相流（汽水混合物实质是把汽液两相流变成单相流（汽水混合物 单相流） 。
单相流） 。
针对主要流型泡状和环状 ， 针对主要流型泡状和环状 ，把泡状流和环状流把泡状流和环状流简化如下：简化如下： 水在管中靠管内壁流 ， 占据水在管中靠管内壁流 ， 占据 管截面积管截面积F F； 汽在管子中间由水形成的汽在管子中间由水形成的 “水管水管”中流 ， 占据管截面积中流 ， 占据管截面积F F”； 考虑 。

7、汽与水的相对速度：水考虑汽与水的相对速度：水 的真实速度为的真实速度为w w；汽的真实速度；汽的真实速度 为为w w“ 。
质量流速质量流速 单位时间流经单位流通截面单位时间流经单位流通截面 的工质质量的工质质量 )./(,/ 2 smkgFG 循环流速循环流速w w0 0 上升管开始沸腾处的饱和水的上升管开始沸腾处的饱和水的 质量流速质量流速 式中：式中：G G为工质的质量流量；为工质的质量流量； 为容积流量为容积流量 sm F G w/, 0 /GV 在在上升管开始沸腾这个截面 ， 上升管开始沸腾这个截面 ， w w0 0值是真实值是真实 存在的 ， 是可以测出来的 。
当把它推广到存在的 ， 是可以测出来的 。
。

8、当把它推广到上上 升管任意截面上 ， 升管任意截面上 ， 它就是它就是假想汽水混合物全假想汽水混合物全 部是饱和水时在管截面的速度 ， 实质代表部是饱和水时在管截面的速度 ， 实质代表G G 。
折算速度折算速度 假定蒸汽或水容积占据管子全部截假定蒸汽或水容积占据管子全部截 面时的速度面时的速度 式中：式中：D D为蒸汽质量流量为蒸汽质量流量 s/m, F D w 0 s/m, F )DG( w 0 混合物速度混合物速度 smww F D F DG F VV F V whu/, 00 hu w 真实速度真实速度 sm F DG F V w/, sm F D F V w/, 质量含汽率质量含汽率x x 汽水混合物 。

9、中蒸汽的汽水混合物中蒸汽的 质量流量与汽水混合物总质量流量之比质量流量与汽水混合物总质量流量之比 0 0 w w G D x 容积含汽率容积含汽率 蒸汽容积流量与汽水蒸汽容积流量与汽水 混合物容积流量之比混合物容积流量之比 ) 1/1 (/1 1 xV V 截面含汽率截面含汽率 蒸汽所占截面与蒸汽所占截面与 管子总截面之比管子总截面之比 上升流动上升流动 C1, C1, 1, C1, C w w F F hu 混合物密度混合物密度hu hu V VV V G hu 真实密度真实密度zs zs 3 /),( mkg Fdh dhFdhF zs N i iizw gHp 1 两相流体的重位压降两相 。

10、流体的重位压降 两相流体的流动阻力两相流体的流动阻力 为简便计算 ， 可采用 为简便计算 ， 可采用 单相流体流动阻力计算公式 ， 如下：单相流体流动阻力计算公式 ， 如下： 2 2 huhu mc w d L p pxwf , , 上升管中汽水混合物上升管中汽水混合物与与x x不断变化 ， 流动阻不断变化 ， 流动阻 力和重位压降都力和重位压降都分段计算 ， 再叠加求和 。
分段计算 ， 再叠加求和 。
) 1/1 (/1 1 , /1 /1 / / 0 0 00 0 00 0 x G D x FV FV V V hu hu 代入上式得又：， 代入上式得又： 自然循环的工作原理自然循环的工作原理 下降管中水与上升管中下降管中水与 。

11、上升管中 汽水混合物间的重位压头差汽水混合物间的重位压头差 使水在回路中产使水在回路中产 生环形流动 ， 又称为水循环生环形流动 ， 又称为水循环 gH hu sshuxjxj pgHpgH 简单循环回路压差平衡式简单循环回路压差平衡式 ( (取向下为正取向下为正) ) 式中式中 H H下降管的高度（即循环回路的下降管的高度（即循环回路的 高度） ， 高度） ， m m； 下降管及上升管中工质的下降管及上升管中工质的 密度 ， 密度 ， kg/mkg/m3 3； P Pxj xj、 、 P Pss ss下降管及上升管流动阻力 下降管及上升管流动阻力 损失 ， 损失 ， Pa Pa huxj , ssxjhuxj ssxjhu 。

12、xj sshuss xjxjxj ppgH ppgHgH pgHppY pgHppY ）（也即 即 上升管侧 下降管侧 12 12 运动压头运动压头S Syd yd 下降管与上升管中工质重位差 ，下降管与上升管中工质重位差 ，维持回路自然循环的动力 ， 用以克服下降管与上维持回路自然循环的动力 ， 用以克服下降管与上 升管中工质的流动阻力升管中工质的流动阻力 ydxjsshuxj SppgH）（ 影响运动压头的主要因素影响运动压头的主要因素 回路高度回路高度 工质密度差：压力（压力越高 ， 汽水密度差越工质密度差：压力（压力越高 ， 汽水密度差越 低）；水冷壁吸热强度（吸热越多 ， 密度差越大）低）；水冷壁吸热强 。

13、度（吸热越多 ， 密度差越大） xD G K 1 循环倍率循环倍率K K 循环回路中水流量循环回路中水流量G G与回路中产生与回路中产生 的蒸汽量的蒸汽量D D之比 ， 即之比 ， 即1kg1kg水全部变成蒸汽需在回路中水全部变成蒸汽需在回路中 循环多少次循环多少次 名义循环倍率名义循环倍率K K0 0 按锅筒引出的饱和蒸汽量 按锅筒引出的饱和蒸汽量 计算的循环倍率计算的循环倍率 0 0 D G K G D xnq 凝汽率凝汽率x xnq nq 凝汽量与循环流量的比值凝汽量与循环流量的比值 锅筒水室凝汽量锅筒水室凝汽量D Dnq nq 在锅筒水室中被凝结的 在锅筒水室中被凝结的 蒸汽量蒸汽量 0 DDDn 。

14、q 自然循环锅炉水循环计算的目的自然循环锅炉水循环计算的目的 确定各回路平均循环流速确定各回路平均循环流速w w0 0、工质流量、工质流量G G； 循环倍率循环倍率K Kh h 确定锅炉总的循环倍率确定锅炉总的循环倍率K Kg g 检验水循环的可靠性检验水循环的可靠性 范围：范围：额定负荷、额定压力和最差回路额定负荷、额定压力和最差回路 （受热不均、热负荷低、结构复杂）（受热不均、热负荷低、结构复杂） 水冷壁吸热方程水冷壁吸热方程 qh hGDrQ 压差方程压差方程 ssiixjxj pgHpgH ssxj YY ssxj GG 流量方程流量方程 上升管受热上升管受热, , 含汽率含汽率x x 。

15、不断增加 ， 不断增加 ，各截面两相流动参数不同 ， 应分各截面两相流动参数不同 ， 应分 区段进行计算 ， 把结构、受热相区段进行计算 ， 把结构、受热相 同的划为一段 。
同的划为一段 。
A A是上升管开始沸是上升管开始沸 腾点腾点 热水段热水段H Hrs rs 从下联箱到 从下联箱到A A点是热点是热 水段 ， 其中水段 ， 其中H Hrq rq为热前段 。
为热前段 。
采用单采用单 相流动计算公式相流动计算公式 含汽段含汽段H Hhq hq 热水段以外的上升 热水段以外的上升 管管段均为含汽段 ， 管管段均为含汽段 ， 采用两相流采用两相流 体公式进行计算体公式进行计算 当热负荷、管径或管倾斜角度当热负荷、管径或管倾斜角度 变化较 。

16、大、变化较大、 水冷壁敷设卫燃带时水冷壁敷设卫燃带时 含汽段应再分段含汽段应再分段 热水段热水段H Hrs rs 上升管进入炉膛（ 上升管进入炉膛（B B 点） ， 水具有一定欠焓 ， 点） ， 水具有一定欠焓 ， 开始沸腾开始沸腾 点点A A的位置需计算确定的位置需计算确定 导汽管导汽管不受热 ， 含汽率不变不受热 ， 含汽率不变 对引入汽包汽空间的导汽管 ， 对引入汽包汽空间的导汽管 ，导汽管最高点到超过水位那一段高导汽管最高点到超过水位那一段高 度为提升段高度度为提升段高度H Hcq cq ， 应与导汽管分， 应与导汽管分 开计算开计算 热后段热后段H Hrh rh 上升管离开炉膛到上 上升管离开炉膛到上 联箱间管段 ，。

17、该管段不受热 ， 若联箱间管段 ， 该管段不受热 ， 若1010 上升管总长 ， 则分开单独计算上升管总长 ， 则分开单独计算 开始加热点开始加热点B B工质欠焓工质欠焓h hB B 锅水欠焓锅水欠焓 K hh h x sm qh qxnq 0 , 0时 ， 当 B B点工质欠焓点工质欠焓 不考虑下降管受热和带汽不考虑下降管受热和带汽 p p h hh qhB 式中式中 为饱和水的焓值为饱和水的焓值 随压力增大而增大的梯度随压力增大而增大的梯度 kJ/kJ/（kgkgPaPa） ph p h ppgHHhh rqxjrqqhB B B点工质欠焓点工质欠焓h hB B 静压变化静压变化 p p rqrq2xj1 pgH 。

18、ppgHp rqxjrq12 ppgHHppp 式中式中 p p1 1、p p2 2 分别为汽包压力及炉膛 分别为汽包压力及炉膛 入口入口B B处压力 ， 处压力 ， PaPa H H 段高度段高度 开始沸腾点开始沸腾点A A工质欠焓工质欠焓h hA A为零为零 不考虑下降管受热和带汽不考虑下降管受热和带汽 0 1 1 p h gHH GH Q hh BA H GH Q 1 1 H H1 1为受热一段高度；为受热一段高度；Q Q1 1、 G G 分别分别 为受热一段吸热量和工质流量为受热一段吸热量和工质流量 H H 段工质吸热引起的焓增段工质吸热引起的焓增 HHH rqrs 热水段高度热水段高度 H。

19、Hrs rs g p h GH Q p h ppgHHh H rqxjrqqh 1 1 H H 段高度段高度 H H 段工质因压力减少而引起段工质因压力减少而引起 饱和水焓的减少量饱和水焓的减少量 p h gH 结构数据结构数据 按锅炉有关图纸查取按锅炉有关图纸查取 热力数据热力数据 按锅炉热力计算书查取按锅炉热力计算书查取 画出蒸发受热面汽水系统图画出蒸发受热面汽水系统图 划分循环回路划分循环回路 管屏分组（划分计算回路） ， 上管屏分组（划分计算回路） ， 上 升管分段升管分段 确定上升系统与下降系统的分界点确定上升系统与下降系统的分界点 分配热负荷分配热负荷 根据炉内热负荷分布曲线 ， 确定每根据炉 。

20、内热负荷分布曲线 ， 确定每 个回路各区段的热负荷及个回路各区段的热负荷及蒸发量蒸发量D Di i 选择整台锅炉循环倍率假设值选择整台锅炉循环倍率假设值K Kg g ， 算出算出锅水欠焓锅水欠焓 假设值假设值h hqh qh 假定三个循环流速假定三个循环流速 w w0i 0i 计算热水段高度计算热水段高度 H Hrsi rsi 计算密度计算密度 w w0i 0iG Gi i、D Di iXXi i i ii ii i 计算重位压头计算重位压头 h hi ii ig g 计算上升管流动阻力计算上升管流动阻力 确定上升管系统压差确定上升管系统压差 计算下降管流动阻力计算下降管流动阻力 确定下降管系统压差确 。

21、定下降管系统压差 ssi p xji p )( ssiii pgH ssi Y )( xjixj pgH xji Y 分别作出分别作出 与与 曲线 ， 曲线 ， 两曲线的交点即两曲线的交点即 为系统工作点 ， 从而为系统工作点 ， 从而确定该回路总压差确定该回路总压差YssYss、循环流、循环流 速速w w0 0 、循环流量 循环流量G G及循环倍率及循环倍率K Kh h 0 wYss 0 wYxj 确定整台锅炉循环倍率确定整台锅炉循环倍率 的计算值的计算值 锅水欠焓的计算值锅水欠焓的计算值 D G K g qh h 简单回路的三点图解法简单回路的三点图解法 校核：校核：锅水欠焓的计算值锅水欠焓的计算值 与。

22、假 设 值 之 差 不 超 过与 假 设 值 之 差 不 超 过 12.56kJ/kg12.56kJ/kg ， 且相对误差不 ， 且相对误差不 超过超过30%30% ， 认为合格 ， 否则 ， 认为合格 ， 否则 需要重新假定需要重新假定KgKg进行计算 。
进行计算 。
简单回路的三点图解法简单回路的三点图解法 复杂回路：复杂回路：多个简单回路的串、多个简单回路的串、 并联并联 原则：原则： 确定下降与上升系统分界点 ， 确定下降与上升系统分界点 ，确定串、并联系统确定串、并联系统 串联：流量串联：流量G G（W W0 0）相同 ， 压差）相同 ， 压差Y Y 相加；并联：压差相同 ， 流量相加相加；并联：压差相同 ， 流量相加 工作点：工 。

23、作点：Y YXJ XJ=Y =Yss ss 大直径下降管复杂回路大直径下降管复杂回路 区分独立循环回路：工质独立区分独立循环回路：工质独立 以大直径集中下降管复杂循环以大直径集中下降管复杂循环 回路为例 ， 回路为例 ， 该回路方程组为：该回路方程组为： 213 2223 1113 GGG YY YY 大直径下降管复杂回路大直径下降管复杂回路 复杂回路图解法复杂回路图解法 自然循环特性自然循环特性 热负荷与循环流速之间的关系热负荷与循环流速之间的关系 锅炉热负荷锅炉热负荷 Q Q上升 ， 上升 ， D D上升 ， 上升 ， x x上升：上升： 上升上升 hu hu 下降 下降 H H（ - - hu hu） ）g g 。

24、 上升上升 S Syd yd 上升 上升 w w0 0 上升 上升 ppss ss 上升 上升 w w0 0 下降 下降 Q Q增加 ， 增加 ， S Syd yd增加起主要 增加起主要 作用 ， 作用 ， w w0 0上升；而上升；而Q Q增加增加 过大 ， 阻力增加起主要作过大 ， 阻力增加起主要作 用 ， 反使用 ， 反使w w0 0下降下降 自补偿能力自补偿能力 随锅炉热负荷随锅炉热负荷Q(Q(质量含质量含 汽率汽率x)x)的增加 ， 循环回路水的增加 ， 循环回路水 流量流量G(G(循环水流速循环水流速w w0 0 ) )相应 相应 增大的能力增大的能力 可避免管壁超温可避免管壁超温 循环倍率循环倍率K K 衡量锅炉水循环 。

25、可靠性的指标之一衡量锅炉水循环可靠性的指标之一 K K过大（过大（x x 过小过小) )， 运动压头太小 ， 可能出现循环 ， 运动压头太小 ， 可能出现循环 停滞等水循环故障；停滞等水循环故障； K K过小（过小（x x 过大） ， 将失去自补偿能力 ， 造成管壁过大） ， 将失去自补偿能力 ， 造成管壁 超温超温 界限循环倍率界限循环倍率K Kjx jx 对应自然循环失去自补偿能力对应自然循环失去自补偿能力 （最高循环流速）时的循环倍率（最高循环流速）时的循环倍率 回路循环倍率回路循环倍率K K 应应大于界限循环倍率大于界限循环倍率K Kjx jx， 对应， 对应 的质量含汽率的质量含汽率X X应应小于临界质量含汽率 。

26、小于临界质量含汽率X Xlj lj 界限循环倍率和推荐循环倍率界限循环倍率和推荐循环倍率 锅炉压力锅炉压力(MPa)(MPa) 3.92 3.925.88 10.25.88 10.211.76 13.7311.76 13.7315.69 16.6715.69 16.6718.6318.63 锅炉蒸发量锅炉蒸发量(t/h)(t/h) 35 35240 160240 160420 400420 400670 800670 800 界限循环倍率界限循环倍率Kjx 10 5 3 2.5 10 5 3 2.5 推荐循环倍率推荐循环倍率 151525 725 715 415 48 48 46 6 自然循环 。

27、锅炉蒸发受热面金属安全工作的条件自然循环锅炉蒸发受热面金属安全工作的条件 是是保证管子内壁有连续水膜覆盖保证管子内壁有连续水膜覆盖 受热最弱上升管不出现流动的受热最弱上升管不出现流动的停滞、倒流、停滞、倒流、 汽水分层汽水分层等水循环故障；等水循环故障； 受热最强上升管不发生受热最强上升管不发生沸腾传热恶化沸腾传热恶化 下降管不出现下降管不出现带汽或汽化带汽或汽化 自然循环锅炉自然循环锅炉在压力低于在压力低于11MPa11MPa或受热管局部热负或受热管局部热负 荷低于荷低于400kw400kwm m2 2时一般不会出现传热恶化 ， 时一般不会出现传热恶化 ， 正常水力正常水力 工况破坏是蒸发管过热的主 。

28、要原因 ， 工况破坏是蒸发管过热的主要原因 ， 即管壁经常或周即管壁经常或周 期性地与停滞或缓慢流动的蒸汽接触 ， 造成管壁超温期性地与停滞或缓慢流动的蒸汽接触 ， 造成管壁超温 自然循环锅炉自然循环锅炉在超高压以上 ， 尤其在亚临界压力以在超高压以上 ， 尤其在亚临界压力以 上 ， 因含汽率较高 ， （锅炉容量增大 ， 炉膛周界相对上 ， 因含汽率较高 ， （锅炉容量增大 ， 炉膛周界相对 减小 ， 水冷壁根数减少而长度增加） ， 循环倍率较低 ， 减小 ， 水冷壁根数减少而长度增加） ， 循环倍率较低 ，可能出现第二类传热恶化 ， 可能出现第二类传热恶化 ， 必须采取相应措施必须采取相应措施 并联的上升管组在共同的压差并联的上升管组在共同的压差Y Yss ss下运 。

29、行 。
当管组 下运行 。
当管组 中各管受热不均匀时 ， 受热弱的管中含汽率少 ， 运中各管受热不均匀时 ， 受热弱的管中含汽率少 ， 运 动压头小 ， 循环流速降低 ， 可能发生循环异常动压头小 ， 循环流速降低 ， 可能发生循环异常 上升管引入汽包水空间上升管引入汽包水空间 当受热弱的管中水流当受热弱的管中水流 量等于蒸发量 ， 即量等于蒸发量 ， 即G=DG=D时 ， 将出现时 ， 将出现循环停滞循环停滞现象现象 上升管引入汽包汽空间上升管引入汽包汽空间 发生循环停滞时管中发生循环停滞时管中 工质无法到达上升管的最高点 ， 出现工质无法到达上升管的最高点 ， 出现自由水面自由水面 。
自 。
自 由水面以下区域 ， 产生少量蒸汽 ， 以上的区域为缓由水面以下区域 ，。

30、产生少量蒸汽 ， 以上的区域为缓 慢流动的蒸汽慢流动的蒸汽 上升管引入汽包水空间上升管引入汽包水空间 当管组压差当管组压差Y Y小于受小于受 热弱管子液柱重热弱管子液柱重 H H h hg g 时 ， 受热管中的水就自上往时 ， 受热管中的水就自上往 下流 ， 称为下流 ， 称为倒流倒流 循环停滞循环停滞 汽泡通过基本静止的水面上浮 ， 管汽泡通过基本静止的水面上浮 ， 管 子弯头处蒸汽积累 ， 出现子弯头处蒸汽积累 ， 出现自由水面自由水面时 ， 水面以上时 ， 水面以上 管壁与蒸汽接触 ， 使冷却能力下降 ， 管子易超温管壁与蒸汽接触 ， 使冷却能力下降 ， 管子易超温 爆管；自由水面上下波动 ， 还会引起疲劳破坏爆管；自由水面上下波动 ， 还会引起疲劳破 。

31、坏 倒流倒流 只有只有当水的倒流速度与汽泡上浮速度相当水的倒流速度与汽泡上浮速度相 等 ， 即汽泡处于上、下波动状态而形成等 ， 即汽泡处于上、下波动状态而形成汽塞汽塞时 ， 时 ，会把管子烧坏 ， 会把管子烧坏 ， 很少发生很少发生 。
汽包中的水进入下降管时 ， 因流阻和加速产生汽包中的水进入下降管时 ， 因流阻和加速产生 压降压降使进口处发生自汽化使进口处发生自汽化 下降管进口截面上部形成涡漩漏斗状 ， 下降管进口截面上部形成涡漩漏斗状 ， 蒸汽蒸汽 被吸入下降管中被吸入下降管中 汽包水容积内所含蒸汽被带入下降管中汽包水容积内所含蒸汽被带入下降管中 下降管受热产生蒸汽下降管受热产生蒸汽 下降管带汽或汽化 ， 会使管中工质密度减小 。

32、 ， 下降管带汽或汽化 ， 会使管中工质密度减小 ，运动压头下降 ， 影响回路水循环运动压头下降 ， 影响回路水循环 减小并联管子吸热不均减小并联管子吸热不均 保持炉内温度场均匀保持炉内温度场均匀 设计时将整面水冷壁设计时将整面水冷壁划分为若干个独立的循环回路；划分为若干个独立的循环回路； 将炉膛四角上将炉膛四角上 1 12 2根管子取消或将炉膛设计成八角形根管子取消或将炉膛设计成八角形 运行中运行中避免火焰偏斜；防止水冷壁管积灰和结渣；避免火焰偏斜；防止水冷壁管积灰和结渣； 限制最小负荷 ， 限制最小负荷 ， 避免因部分燃烧器停用造成更大的吸避免因部分燃烧器停用造成更大的吸 热不均热不均 沿高度方向采用多个小功率燃 。

33、烧器；减小炉内热偏沿高度方向采用多个小功率燃烧器；减小炉内热偏 差 ， 差 ， 避免局部热负荷过高避免局部热负荷过高 降低汽水导管和下降管中的流动阻力 ， 提高循环降低汽水导管和下降管中的流动阻力 ， 提高循环 流速和循环倍率流速和循环倍率 可采用增加管子的流通截面、采用大直径的管子、可采用增加管子的流通截面、采用大直径的管子、 减少管子的长度和弯头等措施减少管子的长度和弯头等措施 水冷壁管采用适当的管径水冷壁管采用适当的管径 较小的管径可以节省金属耗量；但从水循环安全较小的管径可以节省金属耗量；但从水循环安全 方面考虑 ， 应维持足够大的循环流速方面考虑 ， 应维持足够大的循环流速W W0 0和不太高的含和不太高的 。

【锅炉|锅炉原理-第九章锅炉水动力特性】34、含 汽率汽率X X ， 故大容量锅炉不应采用过小的管径 ， 故大容量锅炉不应采用过小的管径 在一定负荷和工作压力下 ， 随着在一定负荷和工作压力下 ， 随着 的增大 ， 的增大 ，W W0 0、 、X X 值升高值升高 d/ 大容量锅炉炉膛周界的相对长度减小 ， 水冷壁管大容量锅炉炉膛周界的相对长度减小 ， 水冷壁管 数量减少 ， 但高度增加 ， 即每根管产生的蒸汽量增数量减少 ， 但高度增加 ， 即每根管产生的蒸汽量增 加 ， 出口含汽率加 ， 出口含汽率X X 和循环流速和循环流速W W0 0都比较高都比较高 防止下降管带汽：防止下降管带汽：对高压以上锅炉 ， 在下降管对高压以上锅炉 ， 在下降管 入口处加装栅格板；采用大直径集中下降管时 ， 入口处加装栅格板；采用大直径集中下降管时 ，应在入口处加装十字板或栅格板应在入口处加装十字板或栅格板 防止下降管进口自汽化：防止下降管进口自汽化：下降管进口之上应下降管进口之上应 保证一定的水柱高度 ， 且水速不能过大保证一定的水柱高度 ， 且水速不能过大 避免下降管带汽或自汽化避免下降管带汽或自汽化。

稿源：(未知)

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标题：锅炉|锅炉原理-第九章锅炉水动力特性