8、量不好 。
但是由于常用的多为其水溶液 ， 因此 ， 研究和改进乙醇水体系的精馏设备是非常重要 的 。
塔设备是最常采用的精馏装置 ， 无论是填料塔还是板式塔都在化工生产过程中得到了广泛的应用 ，在此我们作板式塔的设计以熟悉单元操作设备的设计流程和应注意的事项是非常必要的 。
1.1 设计依据设计依据 课程设计方案选定所涉及的主要内容有：塔型选择、操作压力、进料状况、加热方式及其热能的利 用 。
2.1.1 塔型选择塔型选择 浮阀塔的操作弹性大 ， 特别是在低负荷时 ， 仍能保持正常操作 。
浮阀塔由于气液接触状态良好 ， 雾 沫夹带量小(因气体水平吹出之故) ， 塔板效率较高 ， 生产能力较大 。
塔结构简单 ， 制造费用便宜 ， 并能 适应常用的 。

9、物料状况 。
基于浮阀塔有上述优点 ， 因此我们选择了浮阀塔 。
2.1.2 操作压力操作压力 精馏常在常压 ， 加压或减压下进行 。
加压操作可提高平衡温度 ， 有利于塔顶蒸汽冷凝热的利用 ， 在 相同的塔径下 ， 适当提高操作压力还可以提高塔的处理能力 。
所以我们采用塔顶压力为 10kPa（表压） 进 行操作 。
. . 2.1.3 进料状况进料状况 进料状态有多种 ， 但一般都是将料液预热到泡点或接近泡点才送入塔中 ， 这样 ， 进料温度不受季 节 ， 气温变化和前道工序波动的影响 ， 塔的操作也比较好控制 。
此外 ， 泡点进料时 ， 精馏段和提馏的塔 径相同 ， 设计制造比较方便 。
故本实验采用泡点进料 。
2.1.4 加热方式加热方式 精馏塔的设计中多在 。

10、塔底加一个再沸器以采用间接蒸汽加热以保证塔内有足够的热量供应 。
本次设 计任务年产量较大 ， 对设备造成的负荷要求也高 ， 所需热量较多 ， 因此采用再沸器由水蒸汽间接加热 ，采用饱和蒸汽加热 ， 且冷凝液在饱和温度下排出 ， 同时需要安装塔釜上升蒸汽管把釜底蒸汽送入筒体内 。
2.1.6 热能的利用热能的利用 精馏过程的原理是多次部分冷凝和多次部分汽化 。
因此热效率较低 ， 通常进入再沸器的能量只有 5%左 右可以被有效利用 。
虽然塔顶蒸汽冷凝可以放出大量热量 ， 但是由于其位能较低 ， 不可能直接用作为塔 底的热源 。
为此 ， 我们拟采用塔釜残液对原料液进行加热 1.2 设计设计条件及任务条件及任务 1.2.1 设计条件设计条件 在常 。

11、压下设计一个间接加热的连续板式精馏塔 ， 分离乙醇-水混合物 ， 要求 1. 年生产能力 3000t/a（每年按 300 个工作日 ， 每天 24 小时计算） 2. 原料规格 0.2 (质量分数)；塔顶产品规格 0.9 (质量分数)；回收率 0.95 3. 操作条件 塔顶压力：10kPa（表压） ；单板压降(3-5)s 的要求 ， 故降液管适用 降液管底隙高度 ho 取液体通过降液管底隙的高度 uo 为 0.13m/s mm ul L h W s o 40.24 07 . 0 48. 0 00082 . 0 0 满足不少于 2025mm ， 符合要求 。
. . 2.8 塔板分布 ， 浮阀数目与排列塔板分布 ， 浮阀数目与 。

12、排列 2.8.1 塔板分布塔板分布 本设计塔径 D=0.8m ， 因为直径在 300-800mm ， 所以采用整块重叠式塔板 ， 一遍通过入孔装拆塔板 。
塔节高度 L = 1500mm 板圈高度 = 70mm 塔板圈与塔体内壁的间隙通常取 11mm ， 需用填料密封 。
2.8.2 浮阀数目与排列浮阀数目与排列 浮阀选 F1 型重阀 提馏段：提馏段： 取阀孔动能因子 ， 则孔速m/s 9 0 F 097.10 7945 . 0 9 2 0 02 V F u 每层塔板上浮阀数目为 个 36 097.10039 . 0 785 . 0 4702 . 0 4 N 2 02 0 2 T ud VS 按 t=75 估算排间距 。

13、： mmmt56056 . 0 075 . 0 103 43 . 0 取 t=75 80 排得阀数为 38 个 t 按 N=38 重新核算孔速以及阀孔动能因子 smu/36.10 38039 . 0 785 . 0 43 . 0 2 02 23 . 9 7945 . 0 36.10 02 F 阀孔动能因子变化不大 ， 仍在 913 范围内 。
塔板开孔率= 38 x (0.039/0.8) =0.0903 2 . . 第三章第三章 流体力学验算流体力学验算 3.1 气体通过浮阀塔板的压降（单板压降）气体通过浮阀塔板的压降（单板压降） 可根据计算 ghphhhh lpplcp , 1）干板阻力 smu 。

14、 v c /91.11 7945 . 0 1 . 73 1 . 73 825 . 1 825 . 1 2 20 因 ， 故 2002c uu m 041 . 0 493.951 54.137945 . 0 34 . 5 2 34 . 5 2 2 02 2 2 2 g u h l v c 2）板上充气液层阻力 取则 mhL06 . 0 , 5 . 0 0 mhh LL 03 . 0 06 . 0 5 . 0 02 3）液体表面张力所造成的阻力 此阻力很小 ， 可忽略不计 ， 因此与气体流经塔板的压强相当的液柱高度为： mhp071 . 0 03 . 0 041 . 0 2 0.7kPa Paghp lpp。

15、05.6628 . 9493.951071 . 0 22 符合要求 3.2 液泛液泛 降液管中清液层高度：， 且有 ）（ wTd hHH dLpd hhhH 1）单层气体通过塔板的压降相当的液柱高度 mhp071 . 0 1 2）液体通过降液管的压头损失 m 0012 . 0 ) 0244 . 0 42 . 0 00082 . 0 (2 . 0)(153 . 0 22 0 1 1 hl L h w s d 3）板上液层高度， 则m mhL06 . 0 1323 . 0 06 . 0 0012 . 0 071 . 0 1 d H . . 取 ， 已选定 5 . 0mhmH WT 05004 . 0。

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标题：乙醇|乙醇水板式精馏塔设计任务书( 二 )