16、,25 . 0 则m 150 . 0 )25 . 0 05004 . 0 (5 . 0)( 1 Tw Hh 可见 ， 所以符合防止淹塔的要求 。
11 )( Twd HhH 3.3 物沫夹带物沫夹带 泛点率 %100 36 . 1 1 11 1 1 bF Ls vL v s AKC ZLV 板上液体流经长度： mWDZ DL 624 . 0 088. 028 . 02 板上液流面积： 2 447 . 0 02703 . 0 25204 . 0 2mAAA FTb 取物性系数 K=1.0 ， 饭店负荷系数 053 . 0 F C 泛点率=63.55% 0 . 11 . 00 . 1 832 . 0 106 。

17、7 . 1 36 . 1 269 . 1 92.823 269 . 1 57 . 1 3 对于大塔 ， 为了避免过量的物沫夹带 ， 应控制泛点率不超过 70% ， 由以上计算可知 ， 物沫夹带能够满足 气）的要求液 kg/(11 . 0 kgev 3.4 漏液漏液 当阀孔的动能因数 F0 低于 5 时将会发生严重漏液 ， 前面已计算出 F0=9.23 ， 可见不会发生严重漏夜 。
3.5 塔板符合性能图塔板符合性能图 3.5.1 气相负荷下限线：气相负荷下限线： 提馏段：= V S e ndV 5 4 2 0 2545 . 0 7945 . 0 5 38039 . 0 4 14 . 3 2 . . 精馏段：.= V S 。

18、 e ndV 5 4 2 0 2069 . 0 2022 . 1 5 38039 . 0 4 14 . 3 2 3.5.2 雾沫夹带线雾沫夹带线 44714 . 0 02763 . 0 25024 . 0 2 6 FT AAA 624 . 0 088. 028 . 02 dL WDZ 提馏段： ss LV69.25191 . 1 精馏段： ss LV57.21924. 0 3.5.3 液相负荷下限线液相负荷下限线 3/2 ) 3600 ( 1000 84 . 2 006 . 0 w S l L E smLs/000209 . 0 3 min 3.5.4 液相负荷上限线液相负荷上限线 00118 。

19、2 . 0 5 25 . 0 02763 . 0 5 Tf s HA L 3.5.5 液泛线：液泛线： 提馏段： 3/222 SSS dLcLbaV 1104 . 0 1091 . 1 2 5 n a L v 075 . 0 1 0 wT hHb . . 89.1152 153 . 0 2 0 2 hL c w =1.632 3/2 1 0 667 . 0 1 w LEd 则 3 2 22 78.1484.10442679 . 0 SSS LLV 精馏段： 1833 . 0 38476.867 2022 . 1 1091 . 1 2 5 a 则 3 2 22 903 . 8 6 . 62894 。

20、09 . 0 SSS LLV 由塔板的负荷性能图得： 操作弹性： 精馏段：操作弹性8095 . 2 21 . 0 59 . 0 min max V V 提馏段：操作弹性817 . 2 252 . 0 710 . 0 min max V V 第四章第四章 热量衡算热量衡算 4.1 塔顶冷凝器的热量衡算塔顶冷凝器的热量衡算 78.5时水的汽化潜热为 2311.3kJ/kg(由化工单元操作与设备下附表五-3) 乙醇的汽化潜热为 854.62kJ/kg KmolKJ /02.3977331.231118779. 0162.85446779 . 0 hKJDRQC/10253 . 2 02.397734 。

21、51.10142 . 4 1 6 冷凝水进口温度取 25 ， 出口温度取 40（化工单元操作与设备附表五-1）得 1 t 2 t 下的 5 .32 2 2540 E CKgKJCpc 0 /174 . 4 . . 则有 hKg ttC Q W PC C C / 7 . 35984 12 4.2 塔底再沸器的热量衡算塔底再沸器的热量衡算 再沸器热负荷 LvB IIVQ = 由于 100左右 ， 可忽略不计 ， 所以 Lv II tC m tC mB VQ 塔釜温度 ， 且塔釜液汽化潜热可用纯水代替 ， 有 100 W tkgKJ m / 4 . 2258 泡点进料 ，hKmolVV/644.56 KmolKJKgK 。

22、J m /22.40651/ 4 . 2258 hKJVVQ mB /103026 . 2 644.56 2 . 40651 6 第五章第五章 主要接管尺寸计算主要接管尺寸计算 5.1 进料管进料管 由前面物料衡算得：， 进料液密度 ，。
skgF/5485. 0CtF14.87 3 /796.945mkg LF 进料由高位槽输入塔中 ， 适宜流速为 0.40.8m/s 。
取进料流速 u=0.5m/s,则进料管内径为： m u F dF03039 . 0 796.9458 . 0 5485 . 0 44 选取不可拆无缝钢管 401.6mm 。
校核设计流速： s d F u F /m545 . 0 7 。

23、96.945)20075 . 0 073 . 0 ( 4 5485 . 0 4 22 经校核 ， 设备适用 。
. . 5.2 回流管回流管 由前面物料衡算得：，s/kg511 . 0 3600/812.39193.46L 回流液密度 。
3 /26.785mkg L 采用泵输送回流液 ， 适宜流速为 1.52.0m/s 。
取回流液流速 u=1.8m/s ， 则回流管内径为： m u L d02 . 0 26.7858 . 1 511 . 0 44 选取钢管 251.4mm 。
校核设计流速： smu/68 . 1 26.785)20014 . 0 025 . 0 ( 4 511 . 0 2 经校核 ， 设备适 。

24、用 。
5.3 塔釜出液管塔釜出液管 由前面物料衡算得： ，skgL/7932 . 0 塔釜液密度 3 /190.957mkg L 釜液出口管一般的适宜流速为 0.51.0m/s 。
取釜液流速 u=0.8m/s ， 则釜液出口管内径为： md036 . 0 190.9578 . 0 7932 . 0 4 选取钢管 401.6mm 。
校核设计流速 ，smu/956 . 0 190.957)2004 . 0 04 . 0 ( 4 7932 . 0 2 经校核 ， 设备适用 。
. . 5.4 塔顶蒸汽管塔顶蒸汽管 由前面物料衡算得： ，sVs/m4521. 0 3 蒸汽管一般适宜流速为 1220m/s. 取蒸 。

25、汽管流速为 u=20m/s ， 则塔顶蒸汽管管口内径为： m V d s 170 . 0 20 4521 . 0 4 20 4 选取钢管 2005.4mm 。
校核设计流速： smu/09.16 )20054 . 0 20 . 0 ( 4 4521 . 0 2 经校核 ， 设备适用 。
5.5 塔釜蒸汽管塔釜蒸汽管 由前面物料衡算得： ，s/m4702. 0 3，V 蒸汽管一般适宜流速为 1220m/s. 取蒸汽管流速为 u=20m/s ， 则塔釜蒸汽管管口内径为： m V d173 . 0 20 4702 . 0 4 20 4 选取钢管 2005.4mm 。
校核设计流速： smu/73.16 )2005 。

26、4 . 0 20 . 0 ( 4 4702 . 0 2 经校核 ， 设备适用 。
. . 5.6 主要接管设计汇总主要接管设计汇总 表 3 主要接管设计计算数据表 项目管径厚度 进料管 401.6mm 回流管 251.4mm 塔釜出液管 401.6mm 塔顶蒸汽管 2005.4mm 塔釜蒸汽管 2005.4mm 第六章第六章 辅助设备设计定型辅助设备设计定型 进料预热器一个：预热进料,同时冷却釜液 。

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标题：乙醇|乙醇水板式精馏塔设计任务书( 三 )