7、来 ， 使转矩马上与负载相平衡 ， 从而转入稳态运行 。
这时 ， 启动电流成方波形 ， 而转速是线性增长的 。
这是在最大电流（转矩）首相的条件下调速系统所能得到的最快的起动过程 。
实际上 ， 由于主电路电感的作用 ， 电流不能突跳 ， 为了实现在允许条件下最快启动 ， 关键是要获得一段使电流保持为最大值得恒流过程 ， 按照反馈控制规律 ， 电流负反馈就能得到近似的恒流过程 。
问题是希望在启动过程中只有电流负反馈 ， 而不能让它和转速负反馈同时加到一个调节器的输入端 ， 到达稳态转速后 ， 又希望只要转速负反馈 ， 不在电流负反馈发挥主作用 ， 因此我们采用双闭环调速系统 。
这样就能做到既存在转速和电流两种负反馈作用又能使它们作用不同的阶段 。
在设计过程中 ， 为了实现 。

【电气|电气自动化专业毕业设计（论文）冶金行业直流电动调速系统】8、转速和电流两种负反馈分别起作用 ， 需要设置两个调节器 ， 分别调节转速和电流 ， 二者之间实行串级连接 ， 即把转速调节器的输出当作电流调节器的输入 ， 再用电流调节器的输出去控制晶闸管整流器的触发装置从闭环结构上看 ， 电流调节环在里面 ， 叫内环；转速环在外面 ， 叫外环 。
这样就形成了转速、电流双闭环调速系统 。
2调速系统总体设计2.1直流电动机的选择本次设计选用的电动机型号Z2-31型 ， 额定功率4.2KW ， 额定电压230V ， 额定电流18.25A,额定转速1450r/min,P级对数为为1 。
2.2电动机供电方案的选择单相整流电路虽元件小 ， 线路简单 ， 维修方便对触发电路要求也低 ， 但它职能用于小功率的电路 ， 而且电压波动大 ， 易能 。

9、使电网不平衡 ， 按规定 ， 4KW以下的可用单相 ， 而4KW以上的要用三相整流电路 。
虽然三相半波也是元件少 ， 易调整等优点 ， 但其致命弱点是电压脉动系数大 ， 变压器利用率低 。
故采用三相桥式 。
半控桥使用可控硅少 ， 触发电路也简单但其有自然续流和可能出现“失控”现象 。
因此系统的要求精度选择全控桥 。
由上可知 ， 选择三相全控整流方式 。
电动机额定电压为230V ， 为保证供电质量 ， 应采用三相减压变电器将电源电压降低 ， 为避免三次谐波电动势的不良影响 ， 三次谐波对电源干扰主变压器采用D/Y联结 。
因调速精度要求高 ， 为获得良好的静、动态性能 ， 故选用转速电流双闭环调速系统 ， 且两个调节器采用PI调节器 ， 电流反馈进行限流保护 ， 出现故障电流时 。

10、由过流继电器切断这电路电源 。
为使线路简单、工作可靠、装置体积小 ， 宜选用KJ004及KJ041组成的六脉冲集成触发电路 。
该系统采用减压调速方案 ， 故励磁应该保持恒定 ， 励磁绕组采用三相不控桥式整流电路供电 ， 电源可从主变压器二次侧引入 ， 为保证先加励磁后加电枢电压 ， 主接触器主触点应该在励磁绕组通电后方可闭合 ， 同时设有弱励磁保护环节 。
2.3系统的结构选择若采用转速负反馈和PI调节器的单闭环调速系统虽然可以在保证系统稳定的条件下实现转速无静差 ， 不过当对系统的动态性能要求较高 ， 例如要求快速起制动 ， 突加负载动态速降小等等 ， 单闭环系统难以满足要求 ， 因为在单闭环系直流电机双闭环调速系统中不能完全按照需要来控制动态过 。

11、程的电流或转矩 ， 在单闭环调速系统中 ， 只有电流截止负反馈环节是专门用来控制电流的 ， 但它只是在超过临界电流值以后 ， 靠强烈的负反馈作用限制电流的冲击 ， 并不能很理想地控制电流的动态波形 ， 当电流从最大值降低下来以后 ， 电机转矩也随之减少 ， 因而加速过程必然拖长 。
若采用双闭环调速系统 ， 则可以近似在电机最大电流（转矩）受限的条件下 ， 充分利用电机的允许过载能力 ， 使电力拖动系统尽可能用最大的加速度起动 ， 到达稳态转速后 ， 又可以让电流迅速降低下来 ， 使转矩马上与负载相平衡 ， 从而转入稳态运行 ， 此时起动电流近似呈方形波 ， 而转速近似是线性增长的 ， 这是在最大电流（转矩）受到限制的条件下调速系统所能得到的最快的起动过程 。
采用转速电 。

12、流双闭环调速系统 ， 在系统中设置了两个调节器 ， 分别调节转速和电流 ， 二者之间实行串级联接 ， 这样就可以实现在起动过程中只有电流负反馈 ， 而它和转速负反馈不同时加到一个调节器的输入端 ， 到达稳态转速后 ， 只靠转速负反馈 ， 不靠电流负反馈发挥主要的作用 ， 这样就能够获得良好的静、动态性能 。

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标题：电气|电气自动化专业毕业设计（论文）冶金行业直流电动调速系统( 二 )