1、表C011工程技术文件报审表工程名称九台市国有林场危旧房改造工程14#楼施工编号监理编号日 期2013-6-19致：吉林鑫茂建筑工程咨询有限公司（监理单位）我方已编制完成了九台市国有林场危旧房改造工程14#楼模板专项施工方案 文件 ， 并经相关技术负责人审查批准 ， 请予以审查 。
附：模板专项施工方案施工总承包单位（公章）九台佳兴建筑集团有限公司 项目经理 专业承包单位 项目经理专业监理工程师审查意见：专业监理工程师 日 期 总监理工程师审查意见：审定结论：口同意 口修改再报 口 重新编制监理单位 总监理工程师 日 期 模板专项施工方案工 程 名 称：九台市国有林场危旧房改造工程14#楼施工单位（章）： 。

2、九台佳兴建筑集团有限公司技术负责人： 项目经理： 项目技术负责人： 编 制 人： 审 核 人： 编制时间：2013-6-19表A17-2 会签单会签部门意 见负责人签字质量技术安全生产建设单位意见：单位公章：负责人签字：日期： 年 月 日第一节 工程概况工程名称：九台市国有林场危旧房改造工程14#楼建设单位：九台市林业局设计单位：吉林省广建工程设计咨询有限公司监理单位：吉林鑫茂建筑工程咨询有限公司施工单位：九台佳兴建筑集团有限公司第二节 设计概况 九台市国有林场危旧房改造工程14#楼工程位于九台市西营城镇南侧 ， 煤矿棚户区东侧 。
本工程总建筑面积2946.25m2,建筑高度为18.9米 。
结构类型混 。

3、合结构 ， 楼层为6层 。
抗震烈度按7度设防 。
结构等级为级 。
设计抗震设防类别:丙级 。
设计建筑类别为二级 。
地基基础设计等为丙级 。
建筑结构设计使用年限50年 。
耐火等级为二级 。
第三节 施工方案为保证本工程质量为了使混凝土的外型尺寸、外观质量都达到一个较高的标准 ， 结合本工程特点及质量要求 ， 全部梁、板、柱、楼梯均采用木模板 ， 支撑采用木支撑施工 。
模板的设计、加工质量标准按清水混凝土质量标准实施 。
由于目前我国尚无清水混凝土专项施工规范 ， 因此参考规范及有关规定并结合企业自身经验 ， 拟定如下标准 。
清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑 ， 线条顺直 ， 几何尺寸准确（在允许偏差以内 ， 符合规范要求） ， 色泽一致 ， 无蜂窝、麻面、露筋 。

4、、夹渣和明显的汽泡 ， 模板拼缝痕迹有规律性 ， 结构阴阳角方正且无损伤 ， 上下楼层的连接面平整搭接 ， 表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准 。
本工程清水混凝土分部分项质量标准以国家标准为基础 。
模板作为一种临时性结构 ， 必须按设计要求制作 ， 保证梁、板、柱的截面尺寸和位置的正确 ， 并承受模板自重及作用在其上的荷载 ， 保证模板的刚度、稳定性和混凝土质量与安全加快施工进度 ， 降低工程成本 。
拆模时间根据浇筑混凝土后的同期养护条件下混凝土试块强度值符合规范要求确定,但拆模时间不得早于混凝土浇筑后3-4天 。
模板施工前准备工作 ， 首先要做好模板定位基准工作 ， 进行中心线和位置线的放线用经纬仪测到建筑物的边柱 ， 并 。

5、以该轴线为起点 ， 引出每条轴线 ， 放线时要根据施工图纸在地平上弹出模板的内边线和控制线 ， 以便于模板安装、校正 ， 做好标高的测量 ， 用水准仪把建筑物水平标高根据模板实际标高的要求 ， 直接引测到模板安装位置 ， 如无法直接引测 ， 亦可采用过渡引测点的办法 ， 以便于模板校正、找平 。
在每层模安装前必须先清理干净,并修理平整, 刷一层隔离剂,模板位置准确并严防模板底部漏浆 。
模板安装前必须进行安装面找平工作,拉通线,用仪器校正其平直、平整,为防止底模漏浆,每次使用模板要彻底清理,保证其平整,缝隙严密,对接缝不严密难以修复的,应用胶带纸堵严 。
第四节 材料选择本工程设计室内装修部分顶棚面为直接刮素水泥胶 ， 刮大白浆三遍 ， 对模板安 。

6、装质量要求较高 ， 为保证工程质量 ， 实现质量目标 ， 将梁板模板按清水混凝土的要求进行模板设计和施工 ， 在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下 ， 尽可能提高表面光洁度 ， 阴阳角模板统一整齐 。
梁模板(木支撑)：梁侧面板采用15mm厚的胶合面板 ， 尺寸9151830mm 。
木方6080mm ， 次楞采用木方6080mm ， 梁底斜撑采用松木；承重架采用木支撑 ， 由立杆、斜撑和帽木组成 。
其中帽木尺寸为60mm80mm ， 木方斜撑尺寸为60mm80mm ， 用大头直径为100mm ， 小头直径为80mm圆木做立杆支撑 。
板模板(木支撑)：板底采用60mm80mm方木支撑 。
承重架采用木支撑 ， 立杆采用小头直径为80mm圆木 ， 帽木采用100mm 。

7、80mm ， 斜撑采用60mm80mm组成 。
构造柱模板：采用15mm厚胶合面板 ， 木方作楞 ， 主楞水平布置 ， 次楞采用6080mm的木方 ， 在木工制作施工现场组拼 ， 竖楞采用方木 ， 构造柱采用步步紧卡具进行加固 ， 加固间距设500mm 。
边角处采用木板条找补 ， 保证楞角方直、美观 。
模板支撑体系中采用步步紧卡具加固 ， 为保证梁截面尺寸梁上口内测采用直径12HRB400级钢筋做支棍 。
第五节 模板安装1、模板安装的一般要求模板组装要严格按照模板配板尺寸拼装成整体 ， 梁板模板按清水模板安装要求施工 ， 梁板模板水平方木必须选择平直和大小一致的方木 ， 弯曲变形的方木禁止使用 ， 模板在现场拼装时 ， 要控制好相邻板面之间拼缝 ， 板接缝不严密处用 。

8、胶带纸封闭 ， 以防漏浆 ， 以保持模板的整体性 。
清水模板拼装的精度要求如下：模板验收标准:序 号检查项目允许偏差（mm）1宽度0 ， -22高度53对角线54相邻表面高低差15表面平整度（用2m直尺）56背楞间距102、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa） ， 即用手按不松软、无痕迹 ， 方可上人开始进行轴线投测 。
首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线 ， 并以该控制线为起点 ， 引出每道细部轴线 ， 根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板300（mm）控制线 ， 以便于模板的安装和校正 。
当混凝土浇筑完毕 ， 模板拆除以后 ， 开始引测楼层300mm标高控制线 ， 并根据该300mm线将板底的控制线 。

9、直接引测到构造上 。
5、模板安装1）、梁、圈梁模板(木支撑)：支撑纵距为0.5m ， 支撑高度为3m 。
梁模板施工时注意以下几点：(a)、横板木支撑必须在楼面弹线上垫木方；(b)、支撑排架搭设横平竖直 。
上下层支顶位置一致 ， 连接件需连接牢固 。
(c)、根据梁跨度 ， 决定梁底模板起拱大小：4m不考虑起拱 ， 4mL6 m起拱10mm 。
(d)、禁止使用弯曲的小径杂木支撑 ， 禁止采用调整支撑立柱倾斜度的方法来调整楼板标高的支设工艺 。
2）、板模板：1、楼板模板采用60mm80mm木方做板底支撑 ， 中心间距600mm ， 木支撑排距1m 。
对于坡屋面 ， 模板采用60mm80mm木方做板底支撑 ， 100圆顶木作为支撑系统 ， 支撑间距不大于 。

10、0.8m 。
3）、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑必须在楼面弹线上垫木方；（2）木顶撑搭设横平竖直 ， 纵横连通 ， 用木板条进行连接 ， 纵横连接紧密 ， 连接点需连接牢固 ， 水平连通 。
（3）模板底第一排楞需紧靠构造板 ， 如有缝隙用密封胶带密封 ， 模板与模板之间拼接缝小于1mm 。
（4）根据房间大小 ， 决定顶板模板起拱大小：4m开间不考虑起拱 ， 4mL6m起拱10mm ，6 m的起拱15mm；（5）模板支设 ， 下部支撑用木支撑 ， 不平处下面垫垫板 。
顶板纵横格栅用同样规格 ， 并拉通线找平 。
特别是四周的格栅 ， 弹线保持在同一标高上 ， 板与格栅用40mm长钉子固定 ， 板铺完后 ， 用水准仪校正标高 ， 并用靠尺找平 。
铺设四周模板时 ， 与构 。

11、造齐平处和梁柱接头处 ， 加胶带 ， 避免构造体吃模 ， 板模周转使用时 ， 将表面的水泥砂浆清理干净 ， 涂刷脱模剂 ， 对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密 ， 板面平整；模板铺完后 ， 将杂物清理干净 ， 刷好脱模剂 。
（6）圆木支撑上下层位置对应以减小对下层楼板荷载 。
在中间设置一道水平拉杆 。
水平拉杆设在圆木支撑中部1.4米高处横竖交错相连 。
（7）清水天棚保证措施：（1）楼板模板安装时 ， 在模板缝隙处用胶带纸封严 ， 以防止漏浆 。
（2）楼板模板的支撑结构保证其刚度及稳定性 。
（3）用压刨机将楼板模板下的垫方进行加工 ， 以保证垫方的平整一致 。
（4）楼板模板底部的支撑必须保证与设计标高相同 。
（5）混凝土浇筑采用平板振捣器 ， 保 。

12、证混凝土振捣密实 。
（6）楼板混凝土浇筑前 ， 将楼板模板上如锯末等杂物清理干净 。
（7）楼板模板在钢筋绑扎安装前 ， 均匀涂刷隔离剂 。
（8）模板在安装前必须统一进行修理、加工或更换 ， 以保证模板的平整、干净及强度等满足清水天棚的质量要求 。
（9）模板对缝 ， 接头应平整严密 ， 使其在浇筑混凝土时不致出现漏浆现象 。
（10）在浇筑砼过程中 ， 应设专人看模 ， 对重要部位 ， 必要时应挂线观察其模板变形情况以便及时发现问题及时进行处理 。
（11）固定在模板上的预埋件 ， 预留洞 ， 应安装牢固 ， 位置准确 ， 不得遗漏 ， 在支模过程中认真按设计要求核对 。
4）、构造柱模板安装1）为加快施工进度 ， 根据设计要求预先进行柱模板配模 ， 当柱截面尺寸小于等于5 。

13、00mm500mm时 ， 模板木棱为每块模板不少于3根 。
在柱模板拼缝处加设吹塑纸及海绵胶条 ， 以防止漏浆 。
2）柱箍用松木方制成步步紧卡具加固 ， 与模板之间用楔形插销插紧 。
柱箍根据柱的尺寸、侧压力大小等因素进行选择 ， 必要时可增加对拉螺栓 。
5）每个柱子的周围均设置斜支撑 ， 校正柱子的中心线和垂直度 ， 拉杆或顶杆的支撑垫要牢固可靠 ， 与地面的夹角不大于45度 。
6）柱模安装后进行一次全面检查 ， 合格后再与相邻柱群四周支架固定 。
群体固定后 ， 全面检查柱子的垂直度、方正、中心线尺寸等 。
5）、楼梯模板组装： 楼梯模板安装严格按照规范执行 。
安装前支架应搭设稳固,板下横楞应与立柱连接牢固,检查支架标高后,由四周向中央铺设 。
铺设平 。

14、模时,可以单块铺设,也可以预拼几块后再翻身铺设 。
不够模数的用木料补嵌 。
楼梯踏板模板采用木模板 ， 模板支设必须满足行人通过 。
楼梯模板施工前应根据实际层高放样 ， 先支设平台模板 ， 再支设楼梯底模板 ， 然后支设楼梯外帮侧模 ， 外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线 ， 侧板位置线 ， 钉好固定踏步侧模的档板 ， 在现场装钉侧板 。
第六节 模板拆除1）及时拆除模板 ， 将有利模板的周转和加快工程进度 ， 拆模要掌握时机 ， 应使混凝土达到必要的强度 。
2）拆除底模及其支架时间应根据同条件养护试件的混凝土强度值是否满足要求而定 。
拆模时不要用力过猛过急 ， 拆下来的木料要及时运走、整理规方码垛 。
3）拆模程序一般应是后支的先拆 ， 先支的后拆 ， 先拆 。

15、除非承重部分 ， 后拆除承重部分 。
拆除跨度较大的梁下支柱时 ， 应先从跨中开始 ， 分别拆向两端 。
4）楼板模板支柱的拆除 ， 应按下列要求进行 ， 上层楼板正在浇灌混凝土时 ， 下一层楼板的模板支柱不得拆除 ， 再下一层楼板模板的支柱 ， 仅可拆除一部分 ， 跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱 ， 其间距不得大于3m 。
5）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤 。
模板拆除时 ， 不应对楼板形成冲击荷载 。
拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运 。
第七节 安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须带好安全帽 ， 挂好、系好安全带（挑檐拆模） 。
（2）支模前必须搭好相关支撑（见本工程的上述相关方案中的支设方法、相关安全操作规程等） 。
（3 。

16、）在拆构造模前不准将梁板支撑拆除 ， 用塔吊拆时与起重工配合；梁、板模板拆除前应划定安全区域和安全通道 ， 将非安全通道用钢管、安全网封闭 ， 挂禁止通行安全标志 ， 操作人员不得在此区域 ， 必须在铺好跳板的操作架上操作 。
必要时应先设立临时支撑 ， 防止整体蹋落 。
拆模板时 ， 上下应有人接应 ， 随拆随运转 ， 并应把活动部件固定牢靠 ， 严禁堆放在脚手板上和抛掷；（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、圆木支撑是否松动 。
浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模 ， 随时检查支撑是否变形、松动 ， 并组织及时恢复 。
（5）模板制作区域应禁止无关人员驻留 ， 模板材料堆放整齐 。
木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱 ， 一次线不得超过3m ， 外壳接保 。

17、护零线 ， 且绝缘良好 。
电锯和电刨必须接用漏电保护器 ， 锯片不得有裂纹（使用前检查 ， 使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置 。
使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合 ， 不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁 。
（6）用塔吊吊运模板时 ， 必须由起重工指挥 ， 严格遵守相关安全操作规程 。
模板安装就位前需有缆绳牵拉 ， 防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点 ， 且必须使用卡环吊运 。
不允许一次吊运二块模板 。
（7）环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理 ， 并存放进指定垃圾站 。
做到工完场清 。

18、 。
整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果 。
第八节 模板计算书梁模板(木支撑)计算依据木结构设计规范（GB 50005-2003）等规范编制 。
1、参数信息1.1、模板参数木支撑纵距Lb(m)：0.500；立杆计算高度H(m)：3.000；立杆圆木大头直径R(mm)：100.000；立杆圆木小头直径r(mm)：80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm)：60.000；梁底斜撑方木截面高度h1(mm)：80.000；帽木长度La(m)：1.000； 帽木截面宽度b2(mm)：60.000；帽木斜撑方木截面高度h2(mm)：80.000； 斜撑与立 。

19、杆连接处到帽木的距离h0(mm)：600.000； 梁截面宽度B(m)：0.250；梁截面高度D(m)：0.600； 1.2、荷载参数模板自重(kN/m2)：0.4；混凝土与钢筋自重(kN/m2)： 25.0；施工荷载(kN/m2)： 1.0；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2): 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；竖向支撑点到梁底距离依次是：80mm ， 160mm ， 300mm ， 380mm；穿梁螺栓直径(mm)：M8；穿梁螺栓水平间距(mm)： 。

20、500；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；1.4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 6000.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 1.5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：松木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；圆木抗压强度设计值fc(N/mm2): 10.000；1.6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：松木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fc(N/ 。

21、mm2): 11.000；1.7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；2、梁侧模板荷载计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 。
按施工手册 ， 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 ， 按下列公式计算 ， 并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度 ， 取24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间 ， 取2.000h；T - 混凝土的入模温度 ， 取20.000；V - 混凝土的浇筑速度 。

22、 ， 取2.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 ， 取0.500m；1- 外加剂影响修正系数 ， 取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数 ， 取0.850 。
分别计算得 17.031 kN/m2、12.000 kN/m2 ， 取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载 。
3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度 。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 。
次楞的根数为4根 。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 。
面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中 ， W - 面板 。

23、的净截面抵抗矩 ， W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， q - 作用在模板上的侧压力 ， 包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (600-100)/(4-1)= 166.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.16.48(600-100)/(4-1)2 +。

24、0.1172.52(600-100)/(4-1)2= 2.62104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.480(600-100)/(4-1)/1000+1.22.520(600-100)/(4-1)/1000=1.692 kN；经计算得到 ， 面板的受弯应力计算值: = 2.62104 / 3.33104=0.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2 ， 满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧 。

25、压力线荷载设计值: q = q1= 6.48N/mm；l-计算跨度: l = (600-100)/(4-1)=166.67mm；E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.48(600-100)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.017 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-100)/(4-1)/250 = 0.7mm；面板的最大挠度计算值 =0.017mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.667mm ， 满足要求！4、梁侧模板支撑的计 。

26、算4.1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载 ， 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.692/0.500= 3.384kN/m本工程中 ， 次楞采用木方 ， 宽度60mm ， 高度80mm ， 截面惯性矩I ， 截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.085 kNm ， 最大支座反力 R= 1.861 kN ， 最大变形 = 0.063 mm（1）次楞强度验算强度验算计 。

27、算公式如下: = M/Wf经计算得到 ， 次楞的最大受弯应力计算值 = 8.46104/6.40104 = 1.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2 ， 满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.063mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm ， 满足要求！4.2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力 ， 取次楞的最大支座力1.861kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 。
本工程中 ， 主楞采用木方 ， 宽度60mm ，。

28、高度80mm ， 截面惯性矩I ， 截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.112 kNm ， 最大支座反力 R= 3.157 kN ， 最大变形 = 0.035 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到 ， 主楞的受弯应力计算值: = 1.12105/6.40104 = 1.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=1 。

29、1N/mm2 ， 满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.035 mm主楞的最大容许挠度值: = 140/400=0.35mm；主楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.35mm ， 满足要求！5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度 。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算 。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载 。
本算例中 ， 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2502 。

30、020/6 = 1.67104mm3；I = 250202020/12 = 1.67105mm4；6.1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中 ，- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 计算的最大弯矩 (kNm)；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.000mm；q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2500.6000.900=4.050kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2500.900=0.095kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1. 。

31、4(1.000+2.000)0.2500.900=0.945kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.050+0.095+0.945=5.090kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2面板的最大弯矩：Mmax = 0.105.090.52=0.127kN.m；面板的最大受弯应力计算值： =0.127106/1.67104=7.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2 ， 满足要求！6.2、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载 ， 同时不考虑振动荷载作用 。
最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI) 。

32、=l/250其中 ， q-作用在模板上的压力线荷载:q =（25.000.600+0.35）0.25= 3.84kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm；E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.8385004/(10060001.67105)=1.624mm；面板的最大挠度计算值: =1.624mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 500 / 250 = 2mm ， 满足要求！7、帽木验算支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；(1)钢筋混凝 。

33、土板自重线荷载设计值(kN/m)：q1 =1.225.0000.6000.500 = 9.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)：q2 =1.20.3500.500 = 0.210 kN/m；(3)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q3=1.4(1.000+2.000)0.500 = 2.100 kN/m；q= q1 + q2 + q3 = 11.310kN/m；(4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)：q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m；帽木截面抵抗矩：W = 60.00080.0002/6 = 6 。

34、4000.000 mm3；帽木截面惯性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4；帽木简图帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kNm)帽木变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 0.046 kN；R2 = 2.758 kN；R3 = 0.046 kN；最大弯矩Mmax = 0.068 kNm；最大变形max = 0.012 mm；最大剪力Vmax = 1.379 kN；截面应力 = 68337.646/64000 = 1.068 N/mm2 。
帽木的最大应力为 1.068 N/mm2 ， 小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2 ， 满足要求！帽 。

35、木的最大挠度为 0.012 mm ， 小于帽木的最大容许挠度 2 mm ， 满足要求！8、梁底木支架立杆的稳定性验算作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载 。
8.1、静荷载标准值包括以下内容(1)木顶撑的自重(kN)：NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0600.080+3.000(0.080/2)23.870= 0.106 kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.5000.250 = 0.044 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2500.6000.500 = 1.875 kN；经计算得到 ， 静荷载标 。

36、准值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.106+0.044+1.875 = 2.025 kN；8.2、活荷载标准值计算NQ = (1.000+2.000)0.2500.500 = 0.375 kN；8.3、立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.025+1.40.375 = 2.955 kN；稳定性计算公式如下： =N/(A0)fc其中 ， N- 作用在立杆上的轴力-立杆受压应力计算值；fc-立杆抗压强度设计值；A0-立杆截面的计算面积；A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2-轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定；轴心受压稳定 。

37、系数按下式计算： =1/(1+(/80)2)i-立杆的回转半径 ， i = 80.000/4 = 20.000 m；l0- 立杆的计算长度 ， l0 = (3000-600-600)/2=900mm；= 900.000/20.000 = 45.000； =1/(1+(45.000/80)2)= 0.760；经计算得到： = 2954.641/(0.7605026.548) = 0.774 N/mm2；根据规范规定 ， 用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为0.774N/mm2 ， 小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 。

38、 12N/mm2 ， 满足要求！9、梁底斜撑稳定性验算木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini其中 ， RCi -斜撑对帽木的支座反力；RDi -斜撑的轴力；i -斜撑与帽木的夹角 。
sini = sinarctan600.000/(1000.000/2) = 0.768；斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 0.046/ 0.768= 0.059 kN稳定性计算公式如下： =N/(A0)fc其中 ， N - 作用在木斜撑的轴力,0.059 kN -木斜撑受压应力计算值；fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2A0-木斜撑截面的计算面积；A0 = 60.00080.000。

39、= 4800.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算： =1/(1+(/80)2)i -木斜撑的回转半径 ， i = 0.28960.000 = 17.340 mm；l0- 木斜撑的计算长度 ， l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.02 mm； = 781.025/17.340 = 45.042； =1/(1+(45.042/80)2)= 0.759；经计算得到： = 59.284/(0.7594800.000) = 0.016 N/mm 2；根据规范规定 ， 用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调 。

40、整系数；f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.016 N/mm2 ， 小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2 ， 满足要求！板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑 ， 计算根据木结构设计规范（GB50005-2003）、混凝土结构设计规范（GB50010-2011）、建筑施工计算手册第五版1、参数信息1.1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 3.000；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；帽木截面宽度(mm)：60.00 。

41、0；帽木截面高度(mm)：80.000；1.2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；1.3、楼板参数钢筋级别：三级钢HRB400；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温()：25.000；1.4、板底方木参数板底方木选用木材：松木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/ 。

42、mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；1.5、帽木方木参数帽木方木选用木材：松木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；1.6、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：松木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；2、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100.001.802/6 = 54.000cm3；I = 。

43、 100.001.803/12 = 48.600cm3；面板计算简图2.1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.0000.1001.000+3.5001.000 = 6.000 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.0001.000 = 2.000 kN/m；2.2、强度计算计算公式如下:M = 0.1ql2其中：q=1.2 q1+1.4 q2=1.26.000+1.42.000= 10.000kN/m最大弯矩M =0.110.000300.002= 90000.000 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 900 。

44、00.000/54000.000 = 1.667 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=17.00 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.667N/mm2 ， 小于面板的抗弯强度设计值17N/mm2 ， 满足要求！2.3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.000kN/m面板最大挠度计算值= 0.6776.000300.0004/(1006000.0048.600104)=0.11 mm；面板最大允许挠度 =300.00/250=1.20mm；面板的最大挠度计算值0.11mm ， 小于面板的最大允许挠度1.2mm ， 满足要求！3、模板底支撑方木的验算本工 。

45、程模板板底采用方木作为支撑 ， 方木按照三跨连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3；I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4；木楞计算简图3.1、荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300=0.600 kN/m；3.2、抗弯强度验 。

46、算M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600= 1.866 kN/m；最大弯矩 M =0.1ql2 = 0.11.8661.0002= 0.187 kNm；最大支座力 N = 1.1ql = 1.11.8661.000 = 2.053 kN ；截面应力 = M/W = 0.187106/24.000103 = 7.775 N/mm2；方木的最大应力计算值为7.775N/mm2 ， 小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2 ， 满足要求！3.3、抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中最大 。

47、剪力：V = 0.61.8661.000 = 1.120 kN；截面受剪应力计算值： = 31.120103/(240.00060.000) = 0.700 N/mm2；截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.700N/mm2 ， 小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2 ， 满足要求！3.4、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m；最大变形 = 0.6770.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104)= 0.893 mm；方木的最 。

48、大挠度为0.893mm ， 小于最大容许挠度4.000mm ， 满足要求！4、帽木验算支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.8661.000 = 1.866 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力 。

49、由左至右分别为：R1 = 2.213 kN；R2 = 3.803 kN；R3 = 1.466 kN；最大弯矩Mmax = 0.202 kNm；最大变形max = 0.107 mm；最大剪力Vmax = 2.275 kN；截面应力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2 。
帽木的最大应力为 3.158 N/mm2 ， 小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2 ， 满足要求！帽木的最大挠度为 0.107 mm ， 小于帽木的最大容许挠度 2 mm ， 满足要求！5、模板支架荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载 。
5.1、静荷载标准值包括以下内容(1)木顶撑的自重(kN) 。

50、：NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+3.0000.0600.08023.870= 0.259 kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN；经计算得到 ， 静荷载标准值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.259+0.350+2.500 = 3.109 kN；5.2、活荷载为施工荷载标准值经计算得到 ， 活荷载标准值：NQ = 2.0001.0001.000 =。

51、2.000 kN；5.3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.109+1.42.000 = 6.531 kN；6、立柱的稳定性验算稳定性计算公式如下： =N/(A0)fc其中 ， N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值；fc -立柱抗压强度设计值；A0-立柱截面的计算面积；A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2-轴心受压构件的稳定系数,由长细比结果确定；轴心受压稳定系数按下式计算： =1/(1+(/80)2)i-立杆的回转半径 ， i = 80.000/4 = 20.000 m；l0- 立杆的计算长度 ， l0 = ( 。

52、3000-100-600)/2=1150mm；= 1150.000/20.000 = 57.500； =1/(1+(57.500/80)2) = 0.659；经计算得到： = 6531.116/(0.6595026.548) = 1.971 N/mm2；根据规范规定 ， 用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为1.971N/mm2 ， 小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2 ， 满足要求！7、斜撑(轴力)计算木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini其中 RCi -斜撑对帽木的 。

53、支座反力；RDi -斜撑的轴力；i -斜撑与帽木的夹角 。
sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974；斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2.273 kN8、斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下： =N/(A0)fc其中 ， N - 作用在木斜撑的轴力,2.273 kN -木斜撑受压应力计算值；fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2A0-木斜撑截面的计算面积；A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定；轴心受压构件稳定系数按下式计算： = 。

54、min3000/ ， 1/(1+(/65)2)i -木斜撑的回转半径 ， i = 0.28930.000 = 8.670 mm；l0- 木斜撑的计算长度 ， l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.02 mm； = 781.025/8.670 = 90.084； =min3000/90.084 ， 1/(1+(90.084/65)2) = 0.342；经计算得到： = 2272.743/(0.3421200.000) = 5.532 N/mm 2；根据规范规定 ， 用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支 。

【吉林|吉林某危房改造工程多层混合结构住宅楼模板专项施工方案(计算书)】55、撑斜撑受压应力计算值为5.532 N/mm2 ， 小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2 ， 满足要求！9、楼板强度的验算9.1、楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑 ， 楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑 。
宽度范围内配置级钢筋 ， 每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=393 mm2 ， fy=300 N/mm2 。
板的截面尺寸为 bh=4500mm100mm ，楼板的跨度取4 M ， 取混凝土保护层厚度20mm ， 截面有效高度 ho=80 mm 。
按照楼板每8天浇筑一层 ， 所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求 。
9.2、验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.5 m；楼板计算跨度范围内设55排脚手架 ， 将其荷载转换为计算宽度内均布荷载 。
第2层楼板所需承受的荷载为q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.1 ) + 1 1.2 ( 0.25955/4.5/4 ) + 1.4 2 = 10.07 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 110.072 = 10.072 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax = 0.059610.0742 = 9.605 kNm；因平均气温为25 ， 查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C25混凝土强度在8 。

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标题：吉林|吉林某危房改造工程多层混合结构住宅楼模板专项施工方案(计算书)