7、点也随之熄灭 。
从甲点击穿起弧开始至全部熄弧 ， 历时约3.88 s 。
2.1.2 事故原因分析由于事故第一现场的物证随着电压击穿并燃弧而丧失殆尽 ， 但大型发电机因此类机内残存异物引起的事故已有多起例证教训 ， 结合此次事故过程的录波图和现场实况的调查取证 ， 进行以下客观分析：a）铁磁异物引起事故源于甲点U相23分支间的匝间短路 。
发生事故的根源是在发电机现场组装施工中 ， 残存遗留了一段长大于44 mm的铁磁物 。
下层线棒的背部有上下共两道牢固定位的绑环 ， 两道绑环间内侧约相距200 mm ， 上层线棒在对应两道绑环处各以环氧无纬玻璃丝带连同下线棒和绑环成整体 ， 缠绕绑固 ， 上下层线绑分别在对应上下绑环处分别垫以厚为15 m 。

8、m和30 mm的斜形绝缘垫块 。
在两道绑环扎带之间 ， 上层相邻的线棒间还有两道紧固绑扎带 。
甲点的铁磁异物正处在下绑环线棒层间30mm的绝缘垫块上 ， 并斜搭在上、下层线棒的内侧间 。
运行中 ， 负载电流在定子端部建立起很强的端部漏磁场 ， 尤其紧贴在导流线棒表面漏磁的磁场强度相当大 ， 在此处的铁磁物将因此而发热 ， 同时产生100 Hz的振动 。
由于热效应和振动机械磨损效应 ， 并同时作用于铁磁物两端线棒绝缘的表面 ， 长时间积累 ， 两侧线棒的绝缘将自表面向内积累并加大破坏的深度 ， 尤其在铁磁物斜跨下端处线棒的表面 ， 被破坏的速度会更快 。
当两侧线棒的绝缘逐渐被破坏后 ， 剩余厚度的绝缘强度不足以承受线棒间3.66 kV的电压时 ， 两线棒会 。

9、瞬间经铁磁物被电压击穿而发生甲点同相的匝间短路 。
一经击穿短路 ， 立即起弧 ， 铁磁物两侧线棒的铜股线连同铁磁物本身 ， 被电弧瞬间熔化 ， 即蒸发为金属蒸气向上喷射 。
b）例证说明铁磁异物的截面偏大时 ， 温度高 ， 磨损强度大 ， 到达破坏积累时间将缩短；当截面较小时 ， 破坏的作用和破坏的速度慢 ， 日积月累 ， 以致需要很长的时间才会发生短路 。
例如某热电厂2号汽轮发电机（25 MW）的绕组端部 ， 残留下一根绑扎端部线棒穿线用的长约180 mm的细钢丝 。
平躺在线棒表面并达10年之久 ， 在热和磨损的作用下 ， 钢丝一端竟慢慢破坏线棒绝缘 ， 形成一道沟而陷进线棒绝缘层内 。
幸好它无法跨接相邻线棒而未造成短路事故 。
后因为大小修时该相泄漏电流不稳定 。

10、 ， 相间不平衡大于150 ， 才下决心检测 ， 方才发现这个隐患问题 。
c）原因分析甲点燃弧时间最长 ， 但匝间短路电流不是很大 ， 而乙点短路电流最大 ， 燃弧时间稍短 ， 丙点、丁点随着灭磁时间的接近 ， 短路电流依次渐小、燃弧时间渐短 ， 所以乙点燃损最严重 ， 甲点次之 ， 丙点则随之递减 ， 丁点烧损最轻 。
由于定子下端绕组呈上小下大的喇叭状 ， 且出槽口的直线段后有约200 mm宽的环氧板空气密封罩沿圆周围成环状 ， 用以固定挡风橡胶密封圈 ， 实地勘察认为 ， 异物难有运转落入 ， 或停机时落入甲点的可能 。
由于定子绕组是四分支的并联结构 ， 分支间均采用中频焊以固定连接 ， 三相中性线也采用中频焊焊死 ， 常规大、小修及预防性试验 ， 仅能作三相整体对地的泄漏和其 。

11、他绝缘试验 ， 无法分相 ， 更无法分支进行试验 ， 所以在故障的早期无法通过预试等监测 。
运行中定子铁心或线棒检温计完全无法反应该点的任何温度变化 ， 该处故障在最后发展为短路事故前 ， 运行中无任何先兆显示 ， 没有任何监测手段 。
在调查分析中 ， 还考虑到转子下挡风板碰擦挡风用的橡胶密封圈高温或燃烧导致事故的可能 。
取橡胶密封圈实物并用砂轮机打磨 ， 进行模拟试验 ， 实际的试验结果确切地否定了这一可能性 。
22转子绕组匝间短路1号机转子共44个磁极 ， 每个磁极绕组为26匝 。
当事故发展至乙点并发生击穿 ， 造成V ， W相间两相短路时 ， 转子绕组遭受巨大的负序冲击过电压 ， 5号磁极和42号磁极匝间的绝缘瞬间被击穿 。
经更换击穿点处的匝间绝缘层 ， 主 。

12、绝缘和匝间绝缘均已恢复原有的绝缘强度 。
6号和22号磁极绕组的表面 ， 曾因受到定子甲丁点短路燃弧时 ， 金属蒸气的喷附 ， 也曾呈现同一磁极绕组各匝间交流匝压分布很不均匀的现象 ， 经仔细彻底清理后立即恢复 ， 此两磁极也和所有磁极绕组一样 ， 其交流匝压分布规律基本一致 。

来源：(未知)

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标题：毕业论文设计天生桥一级水电站1|毕业论文（设计）天生桥一级水电站1 号发电机事故分析27809( 二 )