因为反相位的串入后 ， 立即引起子电流的减少 ， 即当转子串入的与同相位时 ， 电动机的转速升高 。
同相位的串入后 ， 立即使增大 ， 即由上面分析可知 ， 当与反相位时 ， 可使电动机在同步转速以下调速 ， 称为低同步串级调速 。
Eab与E2s同相位时 ， 可使电动机朝着同步转速方向加速 ， Eab幅值越大 ， 电动机的稳定转速越高 ， 当Eab幅值足够大时 ， 电动机的转速将达到甚至超过同步转速 ， 这称为超同步串级调速 。

8、 。
2.3晶闸管串级调速系统主电路设计图2-3 晶闸管串级调速系统主电路上图为晶闸管串级调速系统主电路图 ， M为三相绕线转子异步电动机 ， 其转子相电动势经过三相不可控整流装置整流 ， 输出直流电压 。
工作在有源逆变状态的三相可控整流装置除提供可调的直流电压外还可将经整流装置整流输出的转差功率逆变 ， 并回馈到交流电网 。
转子整流器和产生附加直流反电动势的晶闸管有源逆变器 ， 均采用三相桥式电路 。
逆变器逆变电压即为转子回路中串入的附加直流电动势 。
直流回路电流Id决定于拖动的负载转矩 ， 当负载一定时 ， 为定植 ， 改变逆变器的逆变角 ， 逆变电压相应改变 ， 便实现调速 。
逆变变压器起到了电动机转子电压与电网电压匹配的作用 ， 其二次侧电压 。

9、不但与转子感应电势E2有关 ， 还与调速范围有关 。
调速范围越大 ， 要求的值越高 。
逆变变压器还能起到使电动机转子电路与交流电网之间电隔离的作用 ， 减弱大功率晶闸管装置对电网波形的影响 ， 并限制晶闸管的断态电压临界上升率和通态电流临界上升率 。
转子回路中接入的电抗器Ld ， 可以使小负载时电流连续并限制电流脉动分量 。
在大功率串级调速系统中还能限制逆变颠覆时短路电流上升率 。
保护电路 ， 交流侧采用阻容吸收和压敏电阻作为过电压保护电路 ， 对于电路中晶闸管和二极管则采用阻容吸收和压敏快速熔断器做过电流保护 。
2.4异步电动机串级调速系统的转子整流电路转子整流电路采用三相桥式不可控整流电路 ， 如下图所示：图2-4 转子整流电路设电 。

10、动机在某一转差率s下稳定运行 ， 当个整流器件依次道统时 ， 必有器件见的换相过程 ， 这时处于换相中的两相电动势同时起作用 ， 产生换相重叠降 。
换相重叠角为： （27）其中 ， XD0 s=1时折算到转子侧的电动机钉子和转子每相漏抗 。
由式（27）可知 ， 换相重叠角随着整流电流Id的增大而增大 。
当Id较小 ， 在0度到60度之间时 ， 整流电路中各整流器件都在对应相电压波形的自然换相点处换流 ， 整流波形正常 。
当负载电流Id增大到按式（27）计算出来的角大于时 ， 器件在自然换相点处未能结束换流,从而迫使本该在自然换相点换流的器件推迟换流 ， 出现了强迫换流现象 ， 所延迟的角度称为强迫延时换相角 。
强迫延时换相只说明在Id超过某一值时 ， 整 。

11、流器件比自然换相点滞后角换流 ， 但从总体上看 ， 6个器件在360度内轮流工作 ， 每一对器件的换流过程最多只能是 ， 也就是说 ， Id再大 ， 只能是=不变 。
由此可见 ， 串级调速时的异步电动机转子整流电路在时转子处于正常的不可控整流工作状态 。
由于整流电路的不可控整流状态是可控整流状态当控制角为零时的特殊情况 ， 所以可以直接引用可控整流电路的有关分析式来表示串级调速时转子整流电路的电流和电压 。
整流电流： （28）整流电压： （29）其中 ，是折算到转子侧的电动机定子和转子的每相等效电阻 。
上两式中 ， 当时表示转子整流电路工作在正常的不可控整流工作状态,为第一种工作状态；而将时称为第二种工作状态 。
2.5异步电动机串级调速系 。

12、统的逆变电路逆变电路采用工作在逆变状态的三相桥式整流电路 ， 为控制角,为逆变角 。
逆变时允许采用的最小逆变角 。
式中 ， 为晶闸管的关断时间折合的电角度；为换相重叠角；为安全裕量角 。
晶闸管的关断时间， 大的可达200300us ， 折算到电角度约 。
重叠角根据式子 计算可知约为 。
在三相桥式逆变电路中 ， 触发器输出的六个脉冲 ， 它们的相位角间隔不可能完全相等 ， 不对称度一般可达 ， 若不设安全裕量角 ， 偏后的那些脉冲相当于变小 ， 就可能小于 ， 导致逆变失败 。
根据一般中小型可逆拖动的经验 ， 安全裕量角约取 。

稿源：(未知)

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标题：异步电动机|某异步电动机交流调速控制系统设计( 二 )