长期停用时 ， 挥发处理水工况的机组在停机前提高水汽系统的PH值 ， 增加高、低加给水联氨的加入量的方法进行保护；也可采用加十八胺进行保护（石洞口二厂、南京电厂、吕四电厂都采用过 ， 效果良好）；加氧处理水工况的机组在停用前提高水汽系统的PH值 ， 采用热炉放水 ， 负压抽干的方法进行保护（国华盘山电厂采用此方法进行停用保护 ， 效果很好 ， 机组启动时冷态和热态冲洗时间很短 。
）超临界、超超临界机组启动时的水质控制非常重要 ， 按照执行有关标准 。
在 。

13、进行锅炉点火之前 ， 锅炉给水的参数应达到下列极限要求：溶解氧小于50g /L ， 铁小于50g /L 。
只有严格按照有关机组启停的标准进行控制 ， 才有可能最大限度地阻止停用期间产生的腐蚀产物进入热力系统 。
（3）除氧器水箱的水质控制除氧器水箱水质必须符合标准要求 ， 在启动、停用或者负荷剧变时 ， 由于有些沉积物会释放出来 ， 若不经过精处理设备处理 ， 水质会变差 。
所以 ， 系统所有疏水应排至凝汽器并通过精处理设备处理 。
（4）机组启动、停用过程中热力系统净化新建超（超）临界机组或大修的机组长期停运后 ， 在启动过程中热力系统中沉积的杂质会使机组在整个试运行期间水汽质量变差 ， 由此引起的国内一些机组试运期间和投产后1年内发生水冷壁 。

14、爆管的现象较为普遍 。
超（超）临界机组在试运过程和启停过程中应当考虑增加温态水冲洗过程和把握水冲洗温度、精处理系统投入的时机、吹管方式的影响、首次汽轮机冲转凝结水排放、高压和低压加热器投入后疏水排放冲洗等新建机组热力系统净化的方法 ， 以此提高新建机组整套试运期间的水汽品质、缩短试运时间、节约燃油 ， 来满足目前阶段新建机组试运周期短和机组启停过程对水质的要求 。
4.3高温氧化和氧化皮的控制目前已经运行的超临界机组的实践表明 ， 机组蒸汽通流部分的高温氧化和氧化皮堵塞引起的短期过热现象比较严重 。
通过对丹麦超超临界机组的考察发现 ， 超超临界机组即使使用TP347不锈钢 ， 也依然发生过过热器和再热器氧化层剥落造成的损 。

15、坏 ， 据分析 ， 这是由于实际温度、热负荷和冷却效果之间的不平衡所致 。
丹麦超超临界机组运行经验表明 ， 奥氏体钢的氧化层厚度超过150m时就会剥落 ， 在运行条件的影响下 ， 氧化层厚度超过20m也可能剥落 。
对此 ， 改善的措施有：（1）修改运行条件以尽量减少氧化层剥落 。
（2）用细晶粒奥氏体钢取代粗晶粒奥氏体钢 。
从控制高温氧化和氧化层剥落的角度来看 ， 最根本的办法是合理设计锅炉和选材 。
在运行控制方面 ， 应该严格控制过热器和再热器的金属壁温不超过金属在水蒸气条件下高温氧化的突变点 。
实时准确地监测受热面的温度和蒸气的氢含量是及时把握高温氧化和氧化皮问题的有效手段 。
5、超临界、超超临界机组给水加氧处理水工况5.1直流锅炉加氧 。

16、处理水工况的发展和原理锅炉给水加氧处理技术的原理是：在纯水的条件下 ， 一定浓度的氧能使碳钢表面形成比磁性四氧化三铁保护性更好的三氧化二铁+磁性四氧化三铁“双层保护膜” 。
AVT处理时 ， 在纯水中与水接触的金属表面覆盖的铁氧化物层主要是Fe3O4 。
在Fe3O4层形成过程中 ， 由金属表面逐步向金属内部氧化生成了比较紧密而薄的内伸Fe3O4层 ， Fe3O4层从钢的原始表面向内部深入 。
铁素体转化为Fe3O4的内伸转变是在维持晶粒形状和晶粒定位的情况下完成的 。
Fe3O4层呈微孔状（115孔隙） 。
沟槽将孔连接起来 ， 从而使介质瞬时进入到钢表面 。
同时有一部分二价铁离子从铁素体颗粒中扩散进入水相 ， 生成多孔的 ， 附着性较差的 。

17、Fe3O4颗粒 ， 沉积在较紧密的Fe3O4内伸层上 ， 形成传热性也较差的外延层 。
该膜在高温纯水中具有一定的溶解性 。
在加氧方式下,由于不断向金属表面均匀地供氧, 金属的表面仍保持一层稳定、完整的Fe3O4内伸层 ， 而由Fe3O4微孔通道中扩散出来进入水相的二价铁离子则被氧化 ， 生成三氧化二铁的水合物（FeOOH）或三氧化二铁（Fe2O3） ， 沉积在外延生成的Fe3O4层的微孔或颗粒的空隙中 ， 使金属表面形成致密的“双层保护膜” ， 若干孔内和Fe3O4层上的Fe2O3 ， 可以说明加氧处理法和AVT处理法所形成的Fe3O4保护层在结构上的区别 。

稿源：(未知)

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标题：临界|超超临界机组汽水品质控制技术( 三 )