在Fe3O4区有裂纹（例如 ， 由压应力造成的）的地方 ， 就可实现裂纹自发愈 。

18、合 ， 愈合速度取决于加氧量的多少 。
图4 AVT（R）工况下金属表面状况图1：挥发处理工况下金属表面状态图2： 加氧处理工况下金属表面状况5.2超临界机组彩加氧处理水工况后取得的效果统计8台国内超临界机组采用加氧处理水工况后 ， 主要取得如下效果：（1）采用加氧处理后 ， 热力系统中铁含量大大降低 ， 八台超临界机组给水、高低加疏水的铁含量降低了50%-80% 。
大唐潮洲电厂加氧前给水铁含量为15-20g /L ， 加氧稳定运行后 ， 给水的铁含量为1-2g /L 。
（2）锅炉水冷壁结垢速率降低了 。
华能石洞口二电厂加氧处理后 ， 水冷壁的结垢速率从100g/m2.a降到30g/m2.a ， 锅炉化学酸洗周期从每3年延长至10年； 。

19、国华盘山电厂的水冷壁结垢速率从89 g/m2.a降到10g/m2.a ， 锅炉化学酸洗周期从每3年延长至10年以上 。
（3）锅炉压差的上升速率降低了 ， 从挥发处理工况转化为加氧处理工况运行后 ， 锅炉压差不但不再上升 ， 反而有所降低 。
国华盘山电厂2号机组在挥发处理工况运行的二年多时间里 ， 锅炉压差从4.4MPa上升至7.6MPa；而在加氧处理工况运行半年后 ， 锅炉压差从7.6MPa降至6.1MPa；随着压差的下降 ， 给水泵（汽泵）的转速也下降了 ， 满负荷下汽泵的转速从4425r/min下降至4222r/min ， 因此耗汽量也相应减少 。
石洞口二电厂2台超临界机组在挥发处理工况运行时 ， 每年锅炉压差上升约0.5 MPa ， 采 。

20、用加氧处理后 ， 锅炉压差不上升了 。
（4）机组凝结水精处理运行周期大幅度延长 ， 石洞口二电厂的精处理运行周期从平均7天延长至50天 ， 国华盘山电厂从15天延长至90天 。
再生用酸碱量、自用水率和树脂损耗量大幅度减少 ， 相应精处理运行费用也降低了 。
6、超临界、超超临界机组的化学监督6.1关键控制指标超临界、超超临界机组化学监督的关键监测指标是电导率、氢电导率、氧含量、氢含量和钠含量 ， 水质控制的关键在于凝结水精处理的出水水质控制 ， 良好的出水水质除了与设计和设备配置有关外 ， 还与树脂、再生工艺、监测仪表的精度和设备运行水平等有关 。
腐蚀产物的控制指标主要是铁 ， 应重视提高铁样品取样的代表性和样品测量的准确性 。
6.2。

21、汽水取样点的设置和在线仪表的配置直流炉的水汽工况具有特殊性：从凝结水到主蒸汽是一次完成的 ， 中间无汽包等中间容器 ， 给水水质的好坏取决于凝结水精处理系统的出水水质 ， 所以超临界机组的化学监督取样点的设置和在线仪表的配置应该充分考虑到上述特点 。
超临界机组的参数较亚临界机组的有大幅度的提高 。
为了密切监视金属材料发生高温氧化的状态 ， 建议在常规设置取样点的基础上 ， 增加汽水分离器蒸汽出口和再热器出口的取样点 ， 并在汽水分离器蒸汽出口、主蒸汽和再热器出口的取样点上安装氢表 ， 通过监测系统内不同取样点的氢气含量的变化来推测过热器和再热器内金属材料发生高温氧化的状态 。
在线仪表的选型应做到仪表工作性能可靠 ， 维护工作量小 ，。

22、受环境影响小 ， 反映的状态直观、真实、明了 。
从保证机组正常运行的实际情况出发 ， 每台超临界机组配置如表4所示的取样点和在线仪表 ， 即可全面监测机组的汽水品质 。
表4 超临界机组较经济的取样点和在线仪表的建议配置取样点电导率表氢电导率表钠表pH值表硅表溶解氧氢表手动取样凝汽器检漏凝结水泵出口精除盐出口除氧器进口除氧器出口省煤器进口汽水分离器疏水出口主蒸汽汽水分离器蒸汽出口再热蒸汽在线仪表配置少而精的同时 ， 实验室可适当配置一些较高精度的便携式电导率表、溶解氧表、pH值表及一些高级的实验室仪器如原子吸收分光光度计等作为系统查定和校验用 ， 这样就可对超临界机组的水汽进行快速、全面且有效的监督 。
7、结论（1） 蒸 。

23、汽化学和沉积物化学的影响研究表明 ， 超超临界机组的腐蚀和沉积的控制可以通过严格的水汽品质控制来实现 ， 其中凝结水精处理是主要的控制手段 。
（2） 要保持超超临界机组高纯度的水质 ， 必须考虑高效率去除腐蚀产物和盐类杂质的凝结水精处理工艺 ， 凝结水精处理系统的最佳配置为前置阳床加除盐装置的系统 ， 要求凝结水精处理系统运行稳定和可靠 。

稿源：(未知)

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标题：临界|超超临界机组汽水品质控制技术( 四 )