首先 ， 可以考虑是否调整某原件尺寸或改变连接方式 ， 使之满足许用应力条件 。
如果经过综合考虑认为设置膨胀节更为可行或可靠 ， 则可考虑设置膨胀节 ， 以便设计出经济、安全、合理的换热器 。
。

55、只有在壳程壳体或换热管的轴向载荷超载时才设置膨胀节 。
超载有以下几种情况：（1）换热管的轴向拉应力大于换热管材料在设计温度下的许用拉应力；（2）换热管的轴向压应力大于换热管材料在设计温度下的稳定许用压应力；（3）壳程壳体轴向拉应力大于壳程材料在设计温度下的许用拉应力；（4）壳程壳体轴向压应力大于壳程材料在设计温度下的稳定许用压应力；（5）换热管与管板连接接头的拉脱力大于许用拉脱力 。
2.4.3.4 换热器支座中的问题卧式换热器在进行受力分析时 ， 均简化为简支梁的力学 模型 。
承受均匀分布力作用 。
鞍座的放置位置容器放置于鞍座上 ， 约束反力将集中作用于容器的局部器壁上 ， 引起复杂且相当大的局部应力 。
1、鞍座中 。

56、心线至圆筒体端部的距离A小0.2L 。
其中 ， L为圆筒体长度(两封头切线间距离) ， 材料力学中外伸梁的理论 。
A=0.207L等强度 。
2、当鞍座邻近封头时 ， 封头对支座处筒体有加强刚性的作用 。
因此 ， 在满足A0.2L时 ， 尽量使A0.5Ri(Ri为筒体内半径) 。
鞍座的选择搭配鞍式支座普遍采用双支座型式 ， 而非多支座 ， （1）要求各支座严格在同一个水平面上；（2）地基的下沉不均匀 。
双鞍座式中的一个鞍座为固定支座 ， 另一个为活动支座 。
2.4.3.5 立式固定管板换热器立式固定管板换热器选用裙式支座或支腿,会给下管箱的维护、检修造成很大的不便 。
应尽量采用耳式支座并设置在壳程壳体上 。
立式固定管板换热器耳式支座的支承平面一 。

57、般应高于设备的重心和膨胀节 ， 这样可以提高设备的稳定性 。
同时改善膨胀节受力 。
立式固定管板换热器的拉杆 ， 应在满足组装要求的前提下把固定端设置在上管板 ， 而无论壳程介质的进口设置在上方还是下方 。
这时 ， 拉杆处于最佳的受力状态 。
从结构设计的角度看 ， 立式固定管板换热器的壳程介质宜上进下出流动 。
目的是避免脉动向上的介质与折流板向下的自重处于不平衡状态 ， 使折流板上、下振动 ， 加重换热管的磨损 。
2.4.3.6 重叠式换热器需要注意问题 (1)上层换热器的两个鞍式支座都应选择带长圆孔的滑动型支座 ， 原因是上层换热器与下层换热器有管法兰相连 ， 管法兰相当于固定支座 。
(2)下层换热器鞍式支座的地脚螺栓直径应考选择比正常推 。

58、荐的直径大一档 。
因为目前国内关于卧式容器的载荷仅考虑长期载荷 ， 没考虑短期载荷 。
对于重叠式换热器 ， 风载荷是一种不容忽视的经常性的载荷 。
对于小直径带保温的三重叠式换热器 ， 这一问题更不容忽视 。
在停车状态下 ， 仅靠其自重往往不能平衡风载荷引起的弯矩 。
另外 ， 最底层的两个鞍式支座中一个为活动型 ， 该处螺母往往与底板之间有一定间隙 ， 故当重叠式换热器因迎风面的载荷而有倾斜趋势时 ， 实际上 ， 仅有一个地脚螺栓受力 。
现场填加垫板也可以解决这个问题 。
（3）重叠式换热器之间的支座处应设置调整高度用的垫板 。
（4）支座底板至设备中心线的距离应比接管法兰密封面至设备中心线的距离至少小5mm 。
（5）必要时对下部换热器的支座和壳体进行校核 ， 其载荷除该换热器本身外 ， 还应加上上部换热器的重量 。
（6）当重叠式换热器质量较大时 ， 可增加一组支座 。
2.4.3.7 管程压力高于壳程压力时管接头的试压 管程水压试验压力高于壳程水压试验压力时 ， 仍然按照常规的选取规则对壳程的水压试验压力进行选取 ， 却不增加氨渗漏试验 ， 这是最常见的一个问题 ， 也是个错误的操作方法 。
首先：计算壳程能够承受的最高的试验压力0.9ReL 。

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标题：实习|宜化实习报告-caixiang( 十 )