43、蚀性介质时 ， 管板应采用不锈钢或复合管板 ， 使管板具有耐腐蚀性 。
管板结构因为高温和高压对管板的要求是一对矛盾体 ， 为了承受机械应力 ， 要求管板厚一些；为降低温差应力 ， 则要求管板薄一些 。
对厚管板来说 ， 在管板两侧流体温差很大时 ， 则两侧壁面温差也很大 ， 这就造成了管板内部很大的温差应力 。
在开停车时 ， 由于管板厚 ， 温度变化慢 ， 管壁薄 ， 温度变化快 ， 在二者连接处会产生较大的热应力 ， 尤其是迅速停车或进气温度突然变化时 ， 会产生过大的热应力 ， 使管子与管板的连接处发生破坏 。
由于这些原因 ， 高温、高压换热器在满足压力强度和热应力（对于固定式管板还要考虑管束和壳体热膨胀的温差应力）的前提下 ， 应尽量减少管板的厚度 。
2.4.3.1.3 。

44、 管箱管箱是由封头、管箱短节、法兰连接、分程隔板等组成 。
管程介质进入换热管时起缓冲作用和再分配 。
增加短节的目的是保证管箱有必要的深度 ， 以安放接管和改善流体分布 。
2.4.3.1.4 管束分程管内流动的流体从管子的一端流到另一端 ， 称为一个管程分程原则：（1）应尽量使各管程的换热管数大致相等 ， 其相对误差（N）应控制在10以内 ， 最大不得超过20 。
（2）分程隔板形状简单以利加工 ， 密封面长度较短 ， 减少泄漏 。
（3）程与程之间的温度相差不易过高 ， 一般温差不超过10（50）2.4.3.1.5 换热管与管板连接换热管与管板的连接 ， 不仅加工量大 ， 而且在设备运行中要保证每个连接处无泄漏 ， 并能承受介质压力及管壳间温差 。

45、产生的拉力或压力 。
胀焊并用主要有强度胀+密封焊、强度焊+贴胀、强度焊+强度胀等贴胀:指消除换热管与管孔之间隙作的轻度胀接 。
一般按壁厚减薄量公式来确定胀度K=2为宜 。
密封焊：保证连接的密封性能的焊接 。
要求承受换热管轴向剪切载荷的焊缝长度为小于管子壁厚的1.01.4倍 。
不仅能提高连接处的抗疲劳性能 ， 而且还可消除应力腐蚀和缝隙腐蚀 ， 提高使用寿命2.4.3.2 壳程结构壳体 二、折流板 三、折流杆 四、防短路结构 五、壳程分程 2.4.3.2.1 壳体（1）圆筒壳体-厚度圆筒设计厚度: 计算壁厚与腐蚀余量C2之和称为设计厚度 。
可以将其理解为同时满足强度、刚度和使用寿命的最小厚度 。
C2为腐蚀裕度 根 。

46、据介质对选用材料腐蚀速度和设计使用寿命共同考虑 。
C2=k a ，mm； k腐蚀速度（corrosion rate） ， mm/a； a设计年（desiredlifetime） 。
对碳素钢和低合金钢 ， C2 1mm；对于不锈钢 ， 当介质腐蚀性能极微时 ， 取C20 。
容器最小壁厚：规定容器的最小壁厚是为了满足制造、运输及安装过程中感度要求 ， 根据工程经验所规定的不包括腐蚀裕量的最小壁厚 。
1碳素钢和低合金钢制造的容器 ， 最小壁厚不小于3mm； 2高合金钢制容器 ， （如不锈钢制造的容器） ， 最小壁厚不小于2mm 。
2.4.3.2.2 防冲与导流为了防止壳程流体进口处的流体对换热管表面的直接冲刷 ， 应在壳程流体进口管处设置防冲板 。

47、或导流筒；为减少管程流体的不均匀分布和对换热管端的冲蚀应在管程流体进口管处设置防冲板 。
（1）管程设置防冲板的条件：当管程采用轴向入口接管或换热管内流体流速超过3m/s时 ， 应设置防冲板 。
（2）壳程设置防冲板或导流筒-条件：当壳程进口管流体的V2值为下列数值时 ， 应在壳程进口管处设置防冲板或导流筒 。
（其中：流体密度 ， kg/m3；V流体流速 ， m/s）a.非腐蚀、非磨蚀性单相流体 ， V22230kg/m.s2 时；b.其它液体 ， 包括沸点下液体 ， V2740kg/m.s2时；c.有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸气及气液混合物时；d.当壳程进出口接管距管板较远 ， 流体停滞区过大时 ， 应设置导流筒 ， 以减少流体停滞区 ， 增加换 。

48、热管的有效换热长度 。
2.4.3.2.3 折流板作用提高壳程流体流速 ， 增加湍动程度；使壳程流体垂直冲刷管束 ， 提高壳程传热系数；减少结垢 。
减少管束振动 。
2)弓形圆盘-圆环形折流板：由大直径的开孔圆板和小直径的圆板交错排列 ， 介质的流动特征是与轴心对称 ， 圆盘圆环形折流板多数用于大直径和大流量场合 。
弓形缺口高度h应使流体流过缺口时与横向流过管束时的流速相近；缺口大小用弓形弦高占壳体内直径的百分比来表示 ， 对于无相变单弓形折流板 ， h一般取0.200.45Di ， 最常用0.25Di 。

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标题：实习|宜化实习报告-caixiang( 八 )