查机床夹具设计手册第三版表1-8-5 ， 取端齿盘的齿型角A=,端齿数定为47x3=141 。
如图34所示 。
端齿盘的尺寸计算如下：mm式中：D 端齿盘外径 Z 端齿盘齿数 T 端齿盘大端齿形展开齿距h底h 。

36、顶2.507mm式中：h底为端齿盘大端理论齿底高h顶为端齿盘大端理论齿顶高底顶=式中：底为端齿盘理论齿底线与节平线之间的夹角为理论齿底角顶为端齿盘理论齿顶线与节平线之间的夹角为理论齿顶角.端齿盘式分度盘的分度精度：相邻误差15；积累误差45；循环误差 7 。
图34 端齿盘零件图3.5分度装置的动力系统设计液压传动的惯性力小 ， 结构紧凑 ， 夹具刚性较高 ， 工作平稳 ， 液压油有一定的吸振能力 ， 便于实现频繁的换向 ， 而且能实现过载保护 ， 操作简单便于实现自动化 ， 系统工作时 ， 工作介质可以自动润滑运动元件 ， 有利于提高元件的使用寿命 。
需要加工的涡轮盘上共47处榫槽 ， 在拉削加工时 ， 上下端齿盘、夹紧装置等都要作多次往复运动 。

37、动作 ， 为了能够减轻劳动强度 ， 提高劳动生产率 ， 尽量缩短本工序的辅助时间 ， 分度夹具的动力系统均采用液压装置 。
如图35所示 。
3.5.1端齿盘分合的动力系统设计 为尽量避免夹具结构庞大 ， 使总体的结构紧凑、合理 ， 才能更好地保证零件的加工精度 。
为使分度盘实现分开动作 ， 如图35所示 ，将下端齿盘与夹具底座(件42)连接固定；将上端齿盘与夹具的定位分度盘(件29)、转动轴(件9)连接固定 。
转动轴通过止推轴承与活塞(件10 )连接 ， 活塞分别与端盖(件32)和夹具底座形成两个互不相通的独立腔体C和D ， 当它们分别进油时 ， 可以使活塞带动转动轴作上、下运动 。
要使上、下端齿盘能够实现顺利地分合 ， 活塞的工作行程应大于端齿盘 。

38、的全齿高 。
由于此夹具用于卧式拉床上 ， 工作时水平放置 ， 在整个工作过程中都受到上端齿盘、工件、及夹紧、定位元件的重力所产生的弯曲力矩的作用 ， 为尽量增加活塞杆的刚度 。
图35 夹具部分结构图查液压气动手册第二版表9-4 ， 取活塞杆的直径为45mm,查表9-3 ， 取油缸内径125 ， 额定压力P=10Mpa,考虑到该液压缸在工作过程中会间断性地转动 ， 为了能够更好地实现这一动作 ， 将此液压装置的设计成如下机构：取d1=65 ， d2=88 ， 速比=V2/V1=查表9-6取速比=1.4.活塞抬起时的推力:返回时的作用力： 3.5.2分度回转机构动力设计为使端齿盘实现转动动作 ， 在分度盘上设计了轴向均布的47个分度销(件1) ，。

39、由液压推杆(件51)上的拨爪(件78)推动分度销 ， 带动转动轴转动 ， 其转过角度为一周的47分之一 。
当液压推杆回退时 ， 拨爪被下一个分度销抬起 ， 绕销轴(件52)转动；回退一定距离后 ， 拨爪划过分度销 ， 弹簧片回弹拨爪 ， 拨爪插入下一个分度销之后 ， 等待下一次动作 。
调整分度销直径大小、拨爪推动分度销力的角度、推杆行程范围与拨爪的长短 ， 使其停留位置准确 。
如图37所示：图36 分度液压缸结构图分度盘上共47个分度销 ， 取分度销直径为7mm,为防止分度盘、端齿盘、分度销、拨爪之间产生干涉 ， 取分度销的均布直径为276mm ， 两分度销之间的夹角. ， 考虑到夹具体上个机构布置合理的问题 ， 将该机构的拨爪放于第21个分度销上 ， 如图 。

40、38所示:可以求出： B=78 52 75 47 51F1 F2V1 V2图37 回转结构图图38 分度销位置示意图两分度销之间的距离 mm液压缸的工作行程L0L.取L0=35mm 。
查液压气动手册第二版表9-2 ， 额定压力P=10Mpa ， 取液压缸内径32mm,活塞杆直径20 。
推出时的推力 ： 返回时的推力：3.5.3辅助夹紧装置液压缸的设计查液压气动手册第二版表9-2 ， 额定压力P=10Mpa ， 取液压缸内径50mm,活塞杆直径22 。
该机构通过活塞杆带动压板 ， 把夹紧力直接作用于工件上 ， 其行程必须大于端齿盘分合液压缸的行程 ， 并且保证当端齿盘分合液压缸将工件完全抬起时 ， 压板能够彻底和工件分开 ， 取L=30 。

41、mm 。
为了便于拉削前工件的安装 ， 将压板设计成能够饶活塞旋转的结构 ， 避免了装夹工件时和工件产生干涉 。
图39 夹紧液压缸结构图速比： =V2/V1=A1/A2=1.64在以上各式中：无杆侧的有效面积 有杆侧的有效面积活塞伸出速度 活塞返回速度推出时的推力 返回时的推力3.6夹具辅助机构设计3.6.1、转动刹车机构分度时 ， 液压推杆推动分度销 ， 带动夹具转动轴转动 ， 液压推杆到行程顶点停止动作 ， 而转动轴由于惯性将继续转动 。

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标题：航空|航空涡轮盘榫槽的卧式拉床夹具设计( 七 )